Email alert
RSS2008年 20卷 第01期
推荐文章
2008, 20.
摘要:
从较直观的概念出发,设计基于轴棱锥带平面耦合输出镜的贝塞尔-高斯谐振腔。应用Fox-Li数值迭代法对谐振腔横向光场模式进行较严格的分析，同时采用数值积分的方法，由输出镜面上光场采样点的数值直接模拟腔外输出光场分布情况。数值模拟结果与理论结果比较表明，该谐振腔的主模式与零阶贝塞尔-高斯光特征相似。针对实际中腔长可能并不严格地与最初设计腔长一致，讨论了腔长变化对谐振腔主模式分布的影响，发现当腔长变化较小时，谐振腔的横向模式特征基本保持不变。利用Nd:YAG激光器设计贝塞尔-高斯谐振腔进行实验，光束分析仪记录的输出光强横向分布与理论预期基本一致。
从较直观的概念出发,设计基于轴棱锥带平面耦合输出镜的贝塞尔-高斯谐振腔。应用Fox-Li数值迭代法对谐振腔横向光场模式进行较严格的分析，同时采用数值积分的方法，由输出镜面上光场采样点的数值直接模拟腔外输出光场分布情况。数值模拟结果与理论结果比较表明，该谐振腔的主模式与零阶贝塞尔-高斯光特征相似。针对实际中腔长可能并不严格地与最初设计腔长一致，讨论了腔长变化对谐振腔主模式分布的影响，发现当腔长变化较小时，谐振腔的横向模式特征基本保持不变。利用Nd:YAG激光器设计贝塞尔-高斯谐振腔进行实验，光束分析仪记录的输出光强横向分布与理论预期基本一致。
2008, 20.
摘要:
记忆式滑动窗口积分算法选取一定宽度的窗口，从地面开始滑动，对窗口内的信号进行积分，根据积分值和前一时刻的云层信息来反演云层高度。该算法可消除信号中的噪声，叠加放大信号中的云层信息，将云层与气溶胶加以区分。用该算法处理了Vaisala云高仪的数据，并与云高仪的结果进行了对比，结果表明，记忆式滑动窗口积分算法在反演尝云层信息信息时具有较高的准确性和可靠性。
记忆式滑动窗口积分算法选取一定宽度的窗口，从地面开始滑动，对窗口内的信号进行积分，根据积分值和前一时刻的云层信息来反演云层高度。该算法可消除信号中的噪声，叠加放大信号中的云层信息，将云层与气溶胶加以区分。用该算法处理了Vaisala云高仪的数据，并与云高仪的结果进行了对比，结果表明，记忆式滑动窗口积分算法在反演尝云层信息信息时具有较高的准确性和可靠性。
2008, 20.
摘要:
采用热压工艺制备了碳纤维布和高硅氧纤维布增强的环氧树脂和酚醛树脂基复合材料，研究了不同功率密度连续激光辐照下，复合材料的破坏形式及其组织结构与力学性能的变化。结果表明：当激光辐照功率密度大于0.1 kW/cm2后，树脂基体产生燃烧，碳纤维没有明显的损伤，而玻璃纤维布开始熔融，复合材料的拉伸性能降低30%~40%；当功率密度达到1 kW/cm2以后，除基体燃烧外，碳纤维复合材料产生明显的鼓泡分层，表层碳纤维有少量破断，而高硅氧纤维产生明显的熔融烧损，复合材料的拉伸性能降低80%以上。采用有限元计算方法，对碳纤维增强环氧树脂复合材料在连续激光辐照下的温度场进行了研究，计算结果与实验中复合材料的损伤行为相吻合。
采用热压工艺制备了碳纤维布和高硅氧纤维布增强的环氧树脂和酚醛树脂基复合材料，研究了不同功率密度连续激光辐照下，复合材料的破坏形式及其组织结构与力学性能的变化。结果表明：当激光辐照功率密度大于0.1 kW/cm2后，树脂基体产生燃烧，碳纤维没有明显的损伤，而玻璃纤维布开始熔融，复合材料的拉伸性能降低30%~40%；当功率密度达到1 kW/cm2以后，除基体燃烧外，碳纤维复合材料产生明显的鼓泡分层，表层碳纤维有少量破断，而高硅氧纤维产生明显的熔融烧损，复合材料的拉伸性能降低80%以上。采用有限元计算方法，对碳纤维增强环氧树脂复合材料在连续激光辐照下的温度场进行了研究，计算结果与实验中复合材料的损伤行为相吻合。
2008, 20.
摘要:
直接对系统性能指标进行优化是自适应光学系统中一种重要的波前畸变校正方法，选择合适的随机并行优化控制算法是该技术成功实现的关键。以32单元变形镜为校正器，基于多种随机并行优化算法建立自适应光学系统仿真模型。从算法的收敛速度、校正效果、局部极值3个方面对遗传算法、单向扰动随机并行梯度下降、双向扰动随机并行梯度下降及模拟退火算法进行了比较。仿真结果表明，遗传算法收敛速度太慢，不适用于需要实时控制的自适应光学系统；双向扰动随机并行梯度下降算法收敛速度、校正效果要优于单向扰动随机并行梯度下降，且能够适应各种情况下的扰动电压；模拟退火几乎以概率1收敛到全局极值附近，且收敛速度是上述算法中最快的。
直接对系统性能指标进行优化是自适应光学系统中一种重要的波前畸变校正方法，选择合适的随机并行优化控制算法是该技术成功实现的关键。以32单元变形镜为校正器，基于多种随机并行优化算法建立自适应光学系统仿真模型。从算法的收敛速度、校正效果、局部极值3个方面对遗传算法、单向扰动随机并行梯度下降、双向扰动随机并行梯度下降及模拟退火算法进行了比较。仿真结果表明，遗传算法收敛速度太慢，不适用于需要实时控制的自适应光学系统；双向扰动随机并行梯度下降算法收敛速度、校正效果要优于单向扰动随机并行梯度下降，且能够适应各种情况下的扰动电压；模拟退火几乎以概率1收敛到全局极值附近，且收敛速度是上述算法中最快的。
2008, 20.
摘要:
烟火泵浦是激光器小型化、便携化的一种解决方法。研制了一种用于钕玻璃激光器泵浦源的化学试剂，其主要成分为金属粉和碱金属含氧酸盐。设计了烟火泵浦钕玻璃激光器实验装置，激光器采用平-凹腔结构、紧包型侧面泵浦，输出镜反射率98％，钕玻璃棒尺寸f8 mm×100 mm。采用A,B两种配方的泵浦源进行出光实验，A配方得到了波长为1 053 nm能量为29 mJ的激光，B配方没有出光。分别计算了两种泵浦源的阈值辐射强度，并与测量得到的药剂辐射强度平均值比较。A配方所提供的辐射强度2.68×104 W·sr-1，大于阈值2.37×104 W·sr-1；B配方小于阈值,未能出光。这与实验结果吻合，证明烟火泵浦方法可行。
烟火泵浦是激光器小型化、便携化的一种解决方法。研制了一种用于钕玻璃激光器泵浦源的化学试剂，其主要成分为金属粉和碱金属含氧酸盐。设计了烟火泵浦钕玻璃激光器实验装置，激光器采用平-凹腔结构、紧包型侧面泵浦，输出镜反射率98％，钕玻璃棒尺寸f8 mm×100 mm。采用A,B两种配方的泵浦源进行出光实验，A配方得到了波长为1 053 nm能量为29 mJ的激光，B配方没有出光。分别计算了两种泵浦源的阈值辐射强度，并与测量得到的药剂辐射强度平均值比较。A配方所提供的辐射强度2.68×104 W·sr-1，大于阈值2.37×104 W·sr-1；B配方小于阈值,未能出光。这与实验结果吻合，证明烟火泵浦方法可行。
2008, 20.
摘要:
为研究模具钢熔覆层的磨损性能，采用铁基粉在40Cr钢表面进行激光熔覆，以激光熔覆层为上试样,GCr15钢珠为下试样，采用HT－500磨损试验机进行摩擦磨损试验，并与40Cr基体的磨损性能相对比。利用表面形貌仪测量磨痕深度和宽度。研究结果表明：载荷小于250 g时，相同载荷下基体的摩擦系数大。载荷小于300 g时，随磨损时间延长，熔覆层、基体的摩擦系数都随着载荷增加而减小。当载荷为300 g时，基体的摩擦系数在0.563～0.589之间变化，平均值为0.576，且随时间逐渐升高，耐磨性变差；熔覆层的磨擦系数在0.431～0.457之间变化，平均摩擦系数为0.444，磨痕深度和宽度分别是0.65 mm和1.096 μm，且随时间逐渐下降，表现了良好的耐磨性能。当载荷增加到500 g时，平均摩擦系数和磨痕深度比300 g时分别增加了75％和47倍，且摩擦系数逐渐升高，磨损性能下降。
为研究模具钢熔覆层的磨损性能，采用铁基粉在40Cr钢表面进行激光熔覆，以激光熔覆层为上试样,GCr15钢珠为下试样，采用HT－500磨损试验机进行摩擦磨损试验，并与40Cr基体的磨损性能相对比。利用表面形貌仪测量磨痕深度和宽度。研究结果表明：载荷小于250 g时，相同载荷下基体的摩擦系数大。载荷小于300 g时，随磨损时间延长，熔覆层、基体的摩擦系数都随着载荷增加而减小。当载荷为300 g时，基体的摩擦系数在0.563～0.589之间变化，平均值为0.576，且随时间逐渐升高，耐磨性变差；熔覆层的磨擦系数在0.431～0.457之间变化，平均摩擦系数为0.444，磨痕深度和宽度分别是0.65 mm和1.096 μm，且随时间逐渐下降，表现了良好的耐磨性能。当载荷增加到500 g时，平均摩擦系数和磨痕深度比300 g时分别增加了75％和47倍，且摩擦系数逐渐升高，磨损性能下降。
2008, 20.
摘要:
该方法提出以基于边缘区域的局部不变矩作为识别特征，结合多神经网络实现对缺损扩展目标的有效识别。讨论了离散情况下基于边缘区域局部不变矩的平移、旋转和尺度不变性。在此基础上，建立目标多个处理区域的BP人工神经网络，利用各网络分类综合结果提高缺损目标的识别率。实验结果显示该方法能够对缺损扩展目标进行正确识别，特别对于有较大部分缺损的扩展目标识别有明显优势。
该方法提出以基于边缘区域的局部不变矩作为识别特征，结合多神经网络实现对缺损扩展目标的有效识别。讨论了离散情况下基于边缘区域局部不变矩的平移、旋转和尺度不变性。在此基础上，建立目标多个处理区域的BP人工神经网络，利用各网络分类综合结果提高缺损目标的识别率。实验结果显示该方法能够对缺损扩展目标进行正确识别，特别对于有较大部分缺损的扩展目标识别有明显优势。
2008, 20.
摘要:
研究了树脂基复合材料中常用的E-51环氧树脂在ms级脉冲激光辐照下热烧蚀率及质量烧蚀率的变化规律，分析了脉冲激光的辐照时间、峰值功率密度、重复频率以及脉宽对烧蚀率的影响。研究结果表明：随辐照时间的增加热烧蚀率逐渐增大，但辐照一定时间后，热烧蚀率趋于稳定；峰值功率密度的增加能明显提高热烧蚀率，但随峰值功率密度的增加，热烧蚀率的增幅减小直至趋于一定值；热烧蚀率不随脉冲激光重复频率和脉宽的变化而改变，当峰值功率密度一定时，热烧蚀率一定，质量烧蚀率与频率和脉宽成正比。
研究了树脂基复合材料中常用的E-51环氧树脂在ms级脉冲激光辐照下热烧蚀率及质量烧蚀率的变化规律，分析了脉冲激光的辐照时间、峰值功率密度、重复频率以及脉宽对烧蚀率的影响。研究结果表明：随辐照时间的增加热烧蚀率逐渐增大，但辐照一定时间后，热烧蚀率趋于稳定；峰值功率密度的增加能明显提高热烧蚀率，但随峰值功率密度的增加，热烧蚀率的增幅减小直至趋于一定值；热烧蚀率不随脉冲激光重复频率和脉宽的变化而改变，当峰值功率密度一定时，热烧蚀率一定，质量烧蚀率与频率和脉宽成正比。
2008, 20.
摘要:
针对拼接式大口径望远镜主镜，提出一种基于迈克尔逊干涉原理基础上的宽带光谱（白光）干涉检测方法，对拼接子镜间相位误差进行实时检测，进而对失调子镜进行相应校正，以实现拼接子镜的共面排布。子镜间相位误差通过干涉图形间的不匹配性进行提取。应用双中心波长组合白光源来提高白光中心条纹的可见度，通过理论仿真，对不同中心波长组合的白光中心条纹可见度进行比较，结果表明：该双中心波长组合白光源系统的应用，可以提高白光干涉中心条纹的信号分辨能力，借以提高检测精度，使得该白光干涉检测系统对拼接子镜间的相位失调误差进行高精度提取。
针对拼接式大口径望远镜主镜，提出一种基于迈克尔逊干涉原理基础上的宽带光谱（白光）干涉检测方法，对拼接子镜间相位误差进行实时检测，进而对失调子镜进行相应校正，以实现拼接子镜的共面排布。子镜间相位误差通过干涉图形间的不匹配性进行提取。应用双中心波长组合白光源来提高白光中心条纹的可见度，通过理论仿真，对不同中心波长组合的白光中心条纹可见度进行比较，结果表明：该双中心波长组合白光源系统的应用，可以提高白光干涉中心条纹的信号分辨能力，借以提高检测精度，使得该白光干涉检测系统对拼接子镜间的相位失调误差进行高精度提取。
2008, 20.
摘要:
根据计算得到的双波长激光振荡的阈值条件，激光实验中对全反镜镀制1 319和1 338 nm的全反膜（其反射率大于99.73%，而对1 064 nm激光的反射率约为7%）；输出镜采用对1 064 nm强谱线95%的高透过率，而对1 319和1 338 nm谱线的透过率分别为34.7%，32.5%，有效抑制了强线1 064 nm振荡，成功实现了1 319和1 338 nm Nd:YAG同时双波长激光脉冲输出。当输入能量为125 J时，1 319和1 338 nm脉冲双波长激光的单脉冲总输出能量为0.89 J，电-光转换效率为0.71%，斜率效率为0.89%。输出的双波长激光的中心波长分别在1 318.8和1 338.2 nm处，谱线宽度（FWHM）分别为0.35和0.48 nm，强度之比为36:44。
根据计算得到的双波长激光振荡的阈值条件，激光实验中对全反镜镀制1 319和1 338 nm的全反膜（其反射率大于99.73%，而对1 064 nm激光的反射率约为7%）；输出镜采用对1 064 nm强谱线95%的高透过率，而对1 319和1 338 nm谱线的透过率分别为34.7%，32.5%，有效抑制了强线1 064 nm振荡，成功实现了1 319和1 338 nm Nd:YAG同时双波长激光脉冲输出。当输入能量为125 J时，1 319和1 338 nm脉冲双波长激光的单脉冲总输出能量为0.89 J，电-光转换效率为0.71%，斜率效率为0.89%。输出的双波长激光的中心波长分别在1 318.8和1 338.2 nm处，谱线宽度（FWHM）分别为0.35和0.48 nm，强度之比为36:44。
2008, 20.
摘要:
在激光工程系统中，把卡塞格林望远系统等效为一个扩束器和环形光阑的组合形式，研究了激光束的光腰半径与卡塞格林望远系统的参数匹配问题。推导出光束扩束后通过环形光阑衍射的场分布解析表达式，并由此数值计算了由环形光阑引起的能量损失，以及光束扩束后光腰半径与环形光阑外径的比值K对Strehl比的影响。结果表明，在卡塞格林望远系统参数确定的条件下，存在最佳比值K，使损失能量最小，并可以获得较高的Strehl比，得到最大的峰值光强。
在激光工程系统中，把卡塞格林望远系统等效为一个扩束器和环形光阑的组合形式，研究了激光束的光腰半径与卡塞格林望远系统的参数匹配问题。推导出光束扩束后通过环形光阑衍射的场分布解析表达式，并由此数值计算了由环形光阑引起的能量损失，以及光束扩束后光腰半径与环形光阑外径的比值K对Strehl比的影响。结果表明，在卡塞格林望远系统参数确定的条件下，存在最佳比值K，使损失能量最小，并可以获得较高的Strehl比，得到最大的峰值光强。
2008, 20.
摘要:
采用美国SPARC数据中心提供的高分辨率无线电探空数据，运用Tatarski公式，对由外尺度或湍流能量耗散率结合常规气象参数估算的折射率结构常数结果进行了比较，间接证明了Sterenborg将外尺度选取1 m时的合理性。并比较了Coulman和Dewan两个外尺度经验公式估算的折射率结构常数。对比分析表明：利用外尺度或湍流能量耗散，结合常规气象参数，都能够估算出折射率结构常数。因湍流能量耗散率观测十分困难，该方法的合理性和代表性需待实验检验。Coulman的外尺度公式只是简单的经验公式，其普适性也需实验检验。而Dewan的外尺度公式中含有实测风速参数，由对流层和平流层不同区域的外尺度公式估算的折射率结构常数相对合理。
采用美国SPARC数据中心提供的高分辨率无线电探空数据，运用Tatarski公式，对由外尺度或湍流能量耗散率结合常规气象参数估算的折射率结构常数结果进行了比较，间接证明了Sterenborg将外尺度选取1 m时的合理性。并比较了Coulman和Dewan两个外尺度经验公式估算的折射率结构常数。对比分析表明：利用外尺度或湍流能量耗散，结合常规气象参数，都能够估算出折射率结构常数。因湍流能量耗散率观测十分困难，该方法的合理性和代表性需待实验检验。Coulman的外尺度公式只是简单的经验公式，其普适性也需实验检验。而Dewan的外尺度公式中含有实测风速参数，由对流层和平流层不同区域的外尺度公式估算的折射率结构常数相对合理。
2008, 20.
摘要:
将功率密度约为0.5 J·s-1·cm-2、脉冲宽度约为8 ns、束斑直径为0.045 mm、波长为1 064 nm的YAG激光束照射在硅样品表面打出小孔，在孔内的侧壁上形成较规则的网孔状结构；该结构有很强的光致荧光，其强度比该样品的瑞利散射强；发光峰中心约在700 nm处。在无氧化的环境里用激光加工出的硅样品几乎无发光，这证实了氧在光致荧光增强上起着重要作用。用冷等离子体波模型来解释孔侧壁网孔状结构形成的机理,并用量子受限-发光中心模型来解释纳米网孔壁结构的强荧光效应。当激光辐照时间为9 s时，孔洞侧壁上的网孔状结构较稳定,且有较强的光致荧光。
将功率密度约为0.5 J·s-1·cm-2、脉冲宽度约为8 ns、束斑直径为0.045 mm、波长为1 064 nm的YAG激光束照射在硅样品表面打出小孔，在孔内的侧壁上形成较规则的网孔状结构；该结构有很强的光致荧光，其强度比该样品的瑞利散射强；发光峰中心约在700 nm处。在无氧化的环境里用激光加工出的硅样品几乎无发光，这证实了氧在光致荧光增强上起着重要作用。用冷等离子体波模型来解释孔侧壁网孔状结构形成的机理,并用量子受限-发光中心模型来解释纳米网孔壁结构的强荧光效应。当激光辐照时间为9 s时，孔洞侧壁上的网孔状结构较稳定,且有较强的光致荧光。
2008, 20.
摘要:
惯性约束聚变靶材料面密度及其均匀性分布可以通过β射线束透射法进行测量，要完成这一测量，需首先用一系列面密度已知、组成成分与待测材料相同的标准材料对测量装置进行刻度。针对惯性约束聚变靶材料一类还处于研制阶段的新材料的密度测量，提出了用成分相近的材料作为替代标准进行刻度的方法，并用蒙特卡罗方法模拟计算了不同能量电子穿过不同材料的透射率，得到了这种刻度方法对测量结果带来的误差大小，用纸作标准测量CH泡沫靶材料的误差只有百分之几，这一误差在实际测量中可以由蒙特卡罗模拟方法得到修正。该刻度方法解决了惯性约束聚变靶材料一类新材料面密度用β透射法测量中的定标问题。
惯性约束聚变靶材料面密度及其均匀性分布可以通过β射线束透射法进行测量，要完成这一测量，需首先用一系列面密度已知、组成成分与待测材料相同的标准材料对测量装置进行刻度。针对惯性约束聚变靶材料一类还处于研制阶段的新材料的密度测量，提出了用成分相近的材料作为替代标准进行刻度的方法，并用蒙特卡罗方法模拟计算了不同能量电子穿过不同材料的透射率，得到了这种刻度方法对测量结果带来的误差大小，用纸作标准测量CH泡沫靶材料的误差只有百分之几，这一误差在实际测量中可以由蒙特卡罗模拟方法得到修正。该刻度方法解决了惯性约束聚变靶材料一类新材料面密度用β透射法测量中的定标问题。
2008, 20.
摘要:
电子离子碰撞过程是模拟激光等离子体的超热电子的能谱和产额的主要过程之一。基于相对论性的电子离子碰撞的K壳层的电离截面理论，计算了Al,Ti,Cu,Mo原子的K壳层的电子离子碰撞截面，结果和最近的文献实验数值和其它理论数值进行了比较，计算结果可用来模拟激光等离子体的超热电子能谱和产额。
电子离子碰撞过程是模拟激光等离子体的超热电子的能谱和产额的主要过程之一。基于相对论性的电子离子碰撞的K壳层的电离截面理论，计算了Al,Ti,Cu,Mo原子的K壳层的电子离子碰撞截面，结果和最近的文献实验数值和其它理论数值进行了比较，计算结果可用来模拟激光等离子体的超热电子能谱和产额。
2008, 20.
摘要:
采用硅的局部氧化技术以及湿法刻蚀技术，利用2.6 μm的光刻掩模板在n型硅片上形成了栅极孔径为1 μm的场发射阴极的栅极空腔阵列，实现了用大阵点尺寸的栅极掩模板制备较小尺寸栅孔阵列。硅的湿法刻蚀溶液采用各向同性的硝酸和氢氟酸混合溶液，刻蚀后空腔的深度和宽度均随刻蚀时间线性增加。同时，由于刻蚀溶液具有较高的Si/SiO2 刻蚀选择比，栅极孔径随刻蚀时间增大的速度远低于深度和宽度增大的速度，栅极孔径主要取决于掩模的尺寸和氧化层的厚度。通过选择掩模板的尺寸以及氧化层的厚度，采用局部氧化技术和湿法刻蚀技术能够制备出微米或亚微米的场发射阴极的栅极空腔阵列。
采用硅的局部氧化技术以及湿法刻蚀技术，利用2.6 μm的光刻掩模板在n型硅片上形成了栅极孔径为1 μm的场发射阴极的栅极空腔阵列，实现了用大阵点尺寸的栅极掩模板制备较小尺寸栅孔阵列。硅的湿法刻蚀溶液采用各向同性的硝酸和氢氟酸混合溶液，刻蚀后空腔的深度和宽度均随刻蚀时间线性增加。同时，由于刻蚀溶液具有较高的Si/SiO2 刻蚀选择比，栅极孔径随刻蚀时间增大的速度远低于深度和宽度增大的速度，栅极孔径主要取决于掩模的尺寸和氧化层的厚度。通过选择掩模板的尺寸以及氧化层的厚度，采用局部氧化技术和湿法刻蚀技术能够制备出微米或亚微米的场发射阴极的栅极空腔阵列。
2008, 20.
摘要:
基于单粒子理论，描述了相对论电子束在离子通道中的聚焦输运过程，讨论了离子-电子密度比、相对论因子、束加速电压和入射电流等系统参数对电子束的聚焦半径、纵向聚焦位置的影响。研究表明，离子通道对电子束具有强烈的聚焦效应，束流在离子通道内的传输是类周期波动传输，随传输距离增加，聚焦点处的半径逐渐增加，束流的波动幅度逐渐减小。选择适当的系统参数，可调节束聚焦点位置和聚焦点半径的大小，实现电子束的长距传输并且减少电子束的耗散。
基于单粒子理论，描述了相对论电子束在离子通道中的聚焦输运过程，讨论了离子-电子密度比、相对论因子、束加速电压和入射电流等系统参数对电子束的聚焦半径、纵向聚焦位置的影响。研究表明，离子通道对电子束具有强烈的聚焦效应，束流在离子通道内的传输是类周期波动传输，随传输距离增加，聚焦点处的半径逐渐增加，束流的波动幅度逐渐减小。选择适当的系统参数，可调节束聚焦点位置和聚焦点半径的大小，实现电子束的长距传输并且减少电子束的耗散。
2008, 20.
摘要:
提出了一种利用离子注入和后续退火制备氮掺杂TiO2薄膜的方法。首先在室温下向石英玻璃中注入Ti离子，随后在氮气中退火到900 ℃，从而制备了氮掺杂的玻璃基TiO2薄膜。SRIM2006程序模拟和卢瑟福背散射谱（RBS）研究表明注入离子从样品表面开始呈高斯分布，实验结果和模拟结果吻合很好。X射线光电子能谱（XPS）研究结果表明注入态样品中形成了金属Ti和TiO2，900 ℃退火后金属Ti转变成TiO2，同时N原子替代少量的晶格O原子形成了O－Ti－N化合物。紫外-可见吸收光谱（UV-Vis）结果显示，当退火温度至500 ℃时，在吸收光谱中开始出现TiO2的吸收边，随退火温度升高到900 ℃，由于O－Ti－N化合物形成，TiO2的吸收边从3.98 eV红移到3.30 eV，TiO2吸收边末端延伸到可见光区，在可见光区的吸收强度明显增加。
提出了一种利用离子注入和后续退火制备氮掺杂TiO2薄膜的方法。首先在室温下向石英玻璃中注入Ti离子，随后在氮气中退火到900 ℃，从而制备了氮掺杂的玻璃基TiO2薄膜。SRIM2006程序模拟和卢瑟福背散射谱（RBS）研究表明注入离子从样品表面开始呈高斯分布，实验结果和模拟结果吻合很好。X射线光电子能谱（XPS）研究结果表明注入态样品中形成了金属Ti和TiO2，900 ℃退火后金属Ti转变成TiO2，同时N原子替代少量的晶格O原子形成了O－Ti－N化合物。紫外-可见吸收光谱（UV-Vis）结果显示，当退火温度至500 ℃时，在吸收光谱中开始出现TiO2的吸收边，随退火温度升高到900 ℃，由于O－Ti－N化合物形成，TiO2的吸收边从3.98 eV红移到3.30 eV，TiO2吸收边末端延伸到可见光区，在可见光区的吸收强度明显增加。
2008, 20.
摘要:
采用直流磁控溅射方法成功地制备了Al膜，研究了退火温度对Al膜表面形貌、晶体结构、应力、择优取向及反射率的影响。研究表明：不同退火温度的薄膜晶粒排布致密而光滑，均方根粗糙度小。XRD测试表明：不同温度退火的铝膜均成多晶状态，晶体结构为面心立方，退火温度升高到400 ℃时，Al膜的应力最小达0.78 GPa，薄膜平均晶粒尺寸由18.3 nm增加到25.9 nm；随着退火温度的升高，(200)晶面择优取向特性变好。薄膜紫外-红外反射率随着退火温度的升高而增大。
采用直流磁控溅射方法成功地制备了Al膜，研究了退火温度对Al膜表面形貌、晶体结构、应力、择优取向及反射率的影响。研究表明：不同退火温度的薄膜晶粒排布致密而光滑，均方根粗糙度小。XRD测试表明：不同温度退火的铝膜均成多晶状态，晶体结构为面心立方，退火温度升高到400 ℃时，Al膜的应力最小达0.78 GPa，薄膜平均晶粒尺寸由18.3 nm增加到25.9 nm；随着退火温度的升高，(200)晶面择优取向特性变好。薄膜紫外-红外反射率随着退火温度的升高而增大。
2008, 20.
摘要:
介绍了快上升前沿电磁脉冲的特性,用传输线法分析了孔阵矩形腔屏蔽效能的基本原理。将基本公式作进一步修正，使其能计算矩形腔内装有印刷电路板（PCB）的情形。对修正的传输线模型计算公式进行了扩展，使之能计算任意极化方向时的情况。计算和仿真结果表明: 当频率低于主谐振频率时，测量点离孔阵越近，屏蔽效能越差，同时低频段的屏蔽效能比高频段的要好；孔阵的屏蔽效能比相同面积单孔的要好；装有PCB腔体的屏蔽效能比空腔的要好，这在谐振区域内尤为突出；PCB板尺寸越大，屏蔽效能越好；屏蔽效能随极化角度的递增而增加；屏蔽体越小，屏蔽效果越好。
介绍了快上升前沿电磁脉冲的特性,用传输线法分析了孔阵矩形腔屏蔽效能的基本原理。将基本公式作进一步修正，使其能计算矩形腔内装有印刷电路板（PCB）的情形。对修正的传输线模型计算公式进行了扩展，使之能计算任意极化方向时的情况。计算和仿真结果表明: 当频率低于主谐振频率时，测量点离孔阵越近，屏蔽效能越差，同时低频段的屏蔽效能比高频段的要好；孔阵的屏蔽效能比相同面积单孔的要好；装有PCB腔体的屏蔽效能比空腔的要好，这在谐振区域内尤为突出；PCB板尺寸越大，屏蔽效能越好；屏蔽效能随极化角度的递增而增加；屏蔽体越小，屏蔽效果越好。
2008, 20.
摘要:
设计了10级同轴结构的陡化前沿Marx发生器，实现了电容储能型脉冲功率调制系统的小型化。该系统采用3 nF低电感电容器作为储能电容,采用固体电阻作为充电电阻，通过各级短间隙气体火花开关迅速放电及级间紫外光耦合在50 Ω负载上建立了陡化前沿的输出电压波形。在考虑开关电极分散电容、等效传输线效应及回路电感等因素基础上，利用自击穿火花开关模型建立了等效放电电路模型，并利用PSpice电路模拟软件进行了数值模拟。根据数值模拟结果设计加工了10级陡化前沿的Marx发生器实验装置，在较低充电电压下（7 kV与11 kV），得到了初步实验结果，输出电压波形大致为方波，相对于传统Marx发生器输出前沿缓慢的三角波有较大改善，半高宽为40~50 ns，前沿时间为十几ns，幅值约为41 kV和57.5 kV，实验结果与模拟结果基本一致。
设计了10级同轴结构的陡化前沿Marx发生器，实现了电容储能型脉冲功率调制系统的小型化。该系统采用3 nF低电感电容器作为储能电容,采用固体电阻作为充电电阻，通过各级短间隙气体火花开关迅速放电及级间紫外光耦合在50 Ω负载上建立了陡化前沿的输出电压波形。在考虑开关电极分散电容、等效传输线效应及回路电感等因素基础上，利用自击穿火花开关模型建立了等效放电电路模型，并利用PSpice电路模拟软件进行了数值模拟。根据数值模拟结果设计加工了10级陡化前沿的Marx发生器实验装置，在较低充电电压下（7 kV与11 kV），得到了初步实验结果，输出电压波形大致为方波，相对于传统Marx发生器输出前沿缓慢的三角波有较大改善，半高宽为40~50 ns，前沿时间为十几ns，幅值约为41 kV和57.5 kV，实验结果与模拟结果基本一致。
2008, 20.
摘要:
概述了GaAs光导开关的发展历史，通过对GaAs和SiC进行比较指出，SiC由于禁带宽度大、击穿场强高、电子饱和漂移速度大、热导率高等优势被认为是更好的光导开关材料。比较了本征光电导和非本征光电导的不同之处，报道了利用本征光电导和非本征光电导的SiC光导开关的最新进展。介绍了光导开关在超宽带源和紧凑型脉冲功率系统中的应用，提出了SiC光导开关进一步发展的关键技术并进行了展望。
概述了GaAs光导开关的发展历史，通过对GaAs和SiC进行比较指出，SiC由于禁带宽度大、击穿场强高、电子饱和漂移速度大、热导率高等优势被认为是更好的光导开关材料。比较了本征光电导和非本征光电导的不同之处，报道了利用本征光电导和非本征光电导的SiC光导开关的最新进展。介绍了光导开关在超宽带源和紧凑型脉冲功率系统中的应用，提出了SiC光导开关进一步发展的关键技术并进行了展望。
2008, 20.
摘要:
采用溶胶- 凝胶法制备了TiO2纳米晶溶胶，并以旋涂法（spin-coating）镀制了高折射率光学薄膜。借助光散射技术和透射电镜研究了溶胶的微结构。采用原子力显微镜、场发射扫描电镜、紫外-可见-近红外光谱仪、椭偏仪、漫反射吸收光谱及强激光辐照实验，对膜层的结构、光学性能及抗激光损伤性能进行了系统的表征。结果显示:纳米晶薄膜的折射率达到了1.9，而传统的溶胶-凝胶薄膜折射率只有1.6；同时纳米晶薄膜的抗激光损伤阈值与传统的溶胶-凝胶薄膜相差不大，在1 064 nm处分别为16.3 J/cm2(3 ns脉冲) 和16.6 J/cm2(3 ns脉冲);纳米晶溶胶薄膜可以在保持较高抗激光损伤阈值情况下，大幅度提高薄膜折射率。
采用溶胶- 凝胶法制备了TiO2纳米晶溶胶，并以旋涂法（spin-coating）镀制了高折射率光学薄膜。借助光散射技术和透射电镜研究了溶胶的微结构。采用原子力显微镜、场发射扫描电镜、紫外-可见-近红外光谱仪、椭偏仪、漫反射吸收光谱及强激光辐照实验，对膜层的结构、光学性能及抗激光损伤性能进行了系统的表征。结果显示:纳米晶薄膜的折射率达到了1.9，而传统的溶胶-凝胶薄膜折射率只有1.6；同时纳米晶薄膜的抗激光损伤阈值与传统的溶胶-凝胶薄膜相差不大，在1 064 nm处分别为16.3 J/cm2(3 ns脉冲) 和16.6 J/cm2(3 ns脉冲);纳米晶溶胶薄膜可以在保持较高抗激光损伤阈值情况下，大幅度提高薄膜折射率。
2008, 20.
摘要:
利用LPIC++程序模拟了超短超强脉冲与稀薄等离子体相互作用产生的背向受激Raman谱。结果证明：在极端相对论条件下，背向受激Raman谱不再是通常所指的弱耦合模式，而进入强耦合模式。频谱加宽，并融合在一起；各谱峰之间的频移不再以等离子体波的频率为间隔，而是小于电子等离子体波的频率。模拟了各种条件下的背向散射Raman谱特性，结果显示：随着密度的提高，背向受激Raman谱的强度也将提高，这与理论结果符合得较好。
利用LPIC++程序模拟了超短超强脉冲与稀薄等离子体相互作用产生的背向受激Raman谱。结果证明：在极端相对论条件下，背向受激Raman谱不再是通常所指的弱耦合模式，而进入强耦合模式。频谱加宽，并融合在一起；各谱峰之间的频移不再以等离子体波的频率为间隔，而是小于电子等离子体波的频率。模拟了各种条件下的背向散射Raman谱特性，结果显示：随着密度的提高，背向受激Raman谱的强度也将提高，这与理论结果符合得较好。
2008, 20.
摘要:
在考虑了二次谐波的吸收对转换效率影响的情况下，由光在介质中的波动方程，推导出负单轴晶体Ⅰ类相位匹配时平面二次谐波的耦合波方程和二次谐波转换效率的理论公式。在此基础上，再考虑走离效应的影响，给出了二次谐波转换效率的理论公式。根据这些公式，以负单轴晶体K2Al2B2O7（KABO）为例，对二次谐波的转换效率进行了数值计算。结果表明：考虑二次谐波的吸收时，存在倍频晶体长度的最佳值，当倍频晶体取该值时，二次谐波的转换效率最高；走离效应的存在使二次谐波的转换效率降低。
在考虑了二次谐波的吸收对转换效率影响的情况下，由光在介质中的波动方程，推导出负单轴晶体Ⅰ类相位匹配时平面二次谐波的耦合波方程和二次谐波转换效率的理论公式。在此基础上，再考虑走离效应的影响，给出了二次谐波转换效率的理论公式。根据这些公式，以负单轴晶体K2Al2B2O7（KABO）为例，对二次谐波的转换效率进行了数值计算。结果表明：考虑二次谐波的吸收时，存在倍频晶体长度的最佳值，当倍频晶体取该值时，二次谐波的转换效率最高；走离效应的存在使二次谐波的转换效率降低。
2008, 20.
摘要:
主要介绍了以TaCl5为前驱体，低分子醇类为溶剂，分别采用环氧丙烷和环氧氯丙烷作为凝胶促进剂制备Ta2O2湿凝胶，湿凝胶经过CO2超临界干燥而获得白色Ta2O2气凝胶。透射电镜图谱表明气凝胶是由粒度为10～20 nm的颗粒堆积而成。N2等温吸附-脱附分析表明，气凝胶的比表面积为800～900 m2/g。
主要介绍了以TaCl5为前驱体，低分子醇类为溶剂，分别采用环氧丙烷和环氧氯丙烷作为凝胶促进剂制备Ta2O2湿凝胶，湿凝胶经过CO2超临界干燥而获得白色Ta2O2气凝胶。透射电镜图谱表明气凝胶是由粒度为10～20 nm的颗粒堆积而成。N2等温吸附-脱附分析表明，气凝胶的比表面积为800～900 m2/g。
2008, 20.
摘要:
实验研究了波长为1 064 nm、脉宽为10 ns、重复频率为1 Hz的激光脉冲对K9玻璃的表面损伤特点，给出了脉冲透过能量随激光脉冲作用次数变化的规律。采用3维立体显微镜对损伤形貌进行观察，发现K9玻璃的损伤表面呈环状分布，分为烧蚀区、微裂纹区和断裂区。随着激光脉冲个数的增加，损伤由点状破坏演变为损伤区，微裂纹逐渐增长，损伤面积逐渐增大。基于激光支持的爆轰波理论分析，激光与脆性材料的相互作用可引起微裂纹的大量增长。在多脉冲激光的作用下，K9玻璃损伤的累积效应明显，表面损伤阈值明显降低，表面裂纹增长明显，损伤面积逐渐增大；但随着激光脉冲的继续增加，这种损伤趋于稳定。
实验研究了波长为1 064 nm、脉宽为10 ns、重复频率为1 Hz的激光脉冲对K9玻璃的表面损伤特点，给出了脉冲透过能量随激光脉冲作用次数变化的规律。采用3维立体显微镜对损伤形貌进行观察，发现K9玻璃的损伤表面呈环状分布，分为烧蚀区、微裂纹区和断裂区。随着激光脉冲个数的增加，损伤由点状破坏演变为损伤区，微裂纹逐渐增长，损伤面积逐渐增大。基于激光支持的爆轰波理论分析，激光与脆性材料的相互作用可引起微裂纹的大量增长。在多脉冲激光的作用下，K9玻璃损伤的累积效应明显，表面损伤阈值明显降低，表面裂纹增长明显，损伤面积逐渐增大；但随着激光脉冲的继续增加，这种损伤趋于稳定。
2008, 20.
摘要:
运用遗传算法优化设计了Mo/B4C多层膜结构。入射光入射角度取10°时，设计的理想多层膜膜对数为150，周期为3.59 nm,Gamma值（Mo膜厚与周期的比值）为0.41，峰值反射率为33.29%。采用恒功率模式直流磁控溅射方法制作Mo/B4C多层膜。通过在Mo/B4C多层膜与基底之间增加15 nm厚的Cr粘附层，提高多层膜与基底的粘附力。另外，还采用调整多层膜Gamma值的方法减小其内应力，调整后多层膜结构周期为3.59 nm， Mo膜厚1.97 nm, B4C膜厚1.62 nm，峰值反射率26.34％。制备了膜对数为150的Mo/B4C膜并测量了其反射率，在波长7.03 nm处，Mo/B4C多层膜的近正入射反射率为21.0％。最后对测量结果进行了拟合，拟合得到Mo/B4C多层膜的周期为3.60 nm，Gamma值0.60，界面粗糙度为0.30 nm。
运用遗传算法优化设计了Mo/B4C多层膜结构。入射光入射角度取10°时，设计的理想多层膜膜对数为150，周期为3.59 nm,Gamma值（Mo膜厚与周期的比值）为0.41，峰值反射率为33.29%。采用恒功率模式直流磁控溅射方法制作Mo/B4C多层膜。通过在Mo/B4C多层膜与基底之间增加15 nm厚的Cr粘附层，提高多层膜与基底的粘附力。另外，还采用调整多层膜Gamma值的方法减小其内应力，调整后多层膜结构周期为3.59 nm， Mo膜厚1.97 nm, B4C膜厚1.62 nm，峰值反射率26.34％。制备了膜对数为150的Mo/B4C膜并测量了其反射率，在波长7.03 nm处，Mo/B4C多层膜的近正入射反射率为21.0％。最后对测量结果进行了拟合，拟合得到Mo/B4C多层膜的周期为3.60 nm，Gamma值0.60，界面粗糙度为0.30 nm。
2008, 20.
摘要:
在Angara-5-1装置进行的中俄联合Z箍缩实验中，通过在皮秒分幅相机针孔上粘贴不同种类和厚度的滤片，并利用皮秒分幅相机的光谱响应特性，对丝阵靶实验中产生的强脉冲软X光进行拍照,获得了各种负载不同能段的X光分幅像。通过对皮秒分幅相机和2.3 mm厚formvar膜滤片的光谱响应特性分析，以及对同一时刻粘贴2.3 mm厚formvar膜滤片和未粘贴2.3 mm厚formvar膜滤片两幅图像径向辐射强度波形的对比，确定出获取的X光辐射图像的能谱范围:不加formvar膜滤片的X光辐射图像光子能量大于70 eV，加formvar膜滤片的X光辐射图像光子能量大于150 eV，同时还确定出图像各部分的光子能量分布。
在Angara-5-1装置进行的中俄联合Z箍缩实验中，通过在皮秒分幅相机针孔上粘贴不同种类和厚度的滤片，并利用皮秒分幅相机的光谱响应特性，对丝阵靶实验中产生的强脉冲软X光进行拍照,获得了各种负载不同能段的X光分幅像。通过对皮秒分幅相机和2.3 mm厚formvar膜滤片的光谱响应特性分析，以及对同一时刻粘贴2.3 mm厚formvar膜滤片和未粘贴2.3 mm厚formvar膜滤片两幅图像径向辐射强度波形的对比，确定出获取的X光辐射图像的能谱范围:不加formvar膜滤片的X光辐射图像光子能量大于70 eV，加formvar膜滤片的X光辐射图像光子能量大于150 eV，同时还确定出图像各部分的光子能量分布。
2008, 20.
摘要:
介绍了S波段强流相对论速调管放大器(RKA)双间隙输出腔高频系统的设计，并利用3维粒子模拟程序模拟和优化了短脉冲强流相对论调制电子束经过双间隙输出腔后的微波提取。在束压640 kV、束流6 kA、基波调制深度80%的条件下，模拟得到功率为1.1 GW的微波，频率约为2.85 GHz，效率28%。在高频分析和粒子模拟的基础上进行了实验研究，实验中采用束压640 kV、束流6 kA的环行电子束，经过优化调节RKA参数，在中间腔后得到了约4.6 kA的基波调制电流，加上双间隙提取腔后从该RKA获得了频率为2.9 GHz、功率为1 GW、脉宽22 ns的输出微波，束波转换效率26%。
介绍了S波段强流相对论速调管放大器(RKA)双间隙输出腔高频系统的设计，并利用3维粒子模拟程序模拟和优化了短脉冲强流相对论调制电子束经过双间隙输出腔后的微波提取。在束压640 kV、束流6 kA、基波调制深度80%的条件下，模拟得到功率为1.1 GW的微波，频率约为2.85 GHz，效率28%。在高频分析和粒子模拟的基础上进行了实验研究，实验中采用束压640 kV、束流6 kA的环行电子束，经过优化调节RKA参数，在中间腔后得到了约4.6 kA的基波调制电流，加上双间隙提取腔后从该RKA获得了频率为2.9 GHz、功率为1 GW、脉宽22 ns的输出微波，束波转换效率26%。
2008, 20.
摘要:
介绍一种新的像差探测方法，该方法能够探测整个惯性约束聚变（ICF）光学系统的像差。驱动变形镜调制各种不同的像差加入ICF光学系统，从而导致远场的焦斑变化，此时将CCD放置到远场探测焦斑强度，同时采用哈特曼-夏克波前传感器在近场探测系统像差变化量。根据不同的系统像差变化量以及与其对应的远场强度，利用改进的相位反演算法可以计算出整个光学系统的像差。数值模拟表明，该方法可以测量并校正整个ICF系统的光学像差。
介绍一种新的像差探测方法，该方法能够探测整个惯性约束聚变（ICF）光学系统的像差。驱动变形镜调制各种不同的像差加入ICF光学系统，从而导致远场的焦斑变化，此时将CCD放置到远场探测焦斑强度，同时采用哈特曼-夏克波前传感器在近场探测系统像差变化量。根据不同的系统像差变化量以及与其对应的远场强度，利用改进的相位反演算法可以计算出整个光学系统的像差。数值模拟表明，该方法可以测量并校正整个ICF系统的光学像差。
2008, 20.
摘要:
由于目前常用的磁聚焦系统设计方法不能直接计算带有非轴对称开口磁环的磁系统，因此在行波管磁系统实验测试基础上，提出了双面带极靴的开口磁环体积等效概念：将开口磁环等效为相等体积磁性材料的2维轴对称磁环，两者都双面带极靴时轴上的磁场值相等。使用2维电磁计算软件FEMM计算了采用该等效模型后的周期磁聚焦系统的轴上磁场值，计算结果与带有开口磁环的实际系统测试值符合良好，两者相差仅3×10-3 T。该2维等效模型能代替开口磁环进行计算。
由于目前常用的磁聚焦系统设计方法不能直接计算带有非轴对称开口磁环的磁系统，因此在行波管磁系统实验测试基础上，提出了双面带极靴的开口磁环体积等效概念：将开口磁环等效为相等体积磁性材料的2维轴对称磁环，两者都双面带极靴时轴上的磁场值相等。使用2维电磁计算软件FEMM计算了采用该等效模型后的周期磁聚焦系统的轴上磁场值，计算结果与带有开口磁环的实际系统测试值符合良好，两者相差仅3×10-3 T。该2维等效模型能代替开口磁环进行计算。
2008, 20.
摘要:
分析了电子在能量转换区的运动，列出了电子的运动方程，对电子运动方程进行了数值计算。通过对能量转换区的数值模拟，计算了电子注半径、初始能量比、能量转换区长度、磁场分布等不同的参数对能量转换的影响。结果表明：在电子束半径和回旋半径比为0.25、横向和纵向能量比为2.83、归一化长度为3、非对称系数为-0.1时，转换效率可以达到90%以上。
分析了电子在能量转换区的运动，列出了电子的运动方程，对电子运动方程进行了数值计算。通过对能量转换区的数值模拟，计算了电子注半径、初始能量比、能量转换区长度、磁场分布等不同的参数对能量转换的影响。结果表明：在电子束半径和回旋半径比为0.25、横向和纵向能量比为2.83、归一化长度为3、非对称系数为-0.1时，转换效率可以达到90%以上。
2008, 20.
摘要:
利用3D电磁仿真软件HFSS中的Master/Slaver边界条件，基于螺旋线慢波结构的角向周期性，提出了一种改进的高频特性仿真方法。将具有3根夹持杆的螺旋线慢波结构的仿真模型从1个螺距的长度缩小到了1/3个螺距。仿真结果表明：采用改进后的模型，计算所得的相关高频特性参数与改进前传统模型所得结果基本一致，但是运算时间减少了至少3/4，且频率越高,计算时间上面的优势越大。
利用3D电磁仿真软件HFSS中的Master/Slaver边界条件，基于螺旋线慢波结构的角向周期性，提出了一种改进的高频特性仿真方法。将具有3根夹持杆的螺旋线慢波结构的仿真模型从1个螺距的长度缩小到了1/3个螺距。仿真结果表明：采用改进后的模型，计算所得的相关高频特性参数与改进前传统模型所得结果基本一致，但是运算时间减少了至少3/4，且频率越高,计算时间上面的优势越大。
2008, 20.
摘要:
应用有限元仿真软件HFSS，建立了准确的3维螺旋线行波管耦合阻抗仿真模型。应用该模型，对微扰实验法在微扰杆内电场所做出的4个假设和近似，进行了定量的分析和讨论：电场在轴向是均匀的，忽略掉轴向高次空间谐波的存在；电场在角向是均匀的，忽略掉角向高次空间谐波的存在；忽略掉电场中TE波部分，认为电场角向分量为零；假设微扰前后的电场是相等的。同时，对微扰杆的尺寸和介电常数与耦合阻抗的依赖关系进行了模拟分析。结果表明：当微扰法所引入的假设和近似逐步消失后，微扰法的结果最后收敛于定义法。
应用有限元仿真软件HFSS，建立了准确的3维螺旋线行波管耦合阻抗仿真模型。应用该模型，对微扰实验法在微扰杆内电场所做出的4个假设和近似，进行了定量的分析和讨论：电场在轴向是均匀的，忽略掉轴向高次空间谐波的存在；电场在角向是均匀的，忽略掉角向高次空间谐波的存在；忽略掉电场中TE波部分，认为电场角向分量为零；假设微扰前后的电场是相等的。同时，对微扰杆的尺寸和介电常数与耦合阻抗的依赖关系进行了模拟分析。结果表明：当微扰法所引入的假设和近似逐步消失后，微扰法的结果最后收敛于定义法。
2008, 20.
摘要:
提出了一种由弱变锥形主工作区和强变锥形提取区组成的锥形磁绝缘线振荡器结构。该结构主工作区采用弱变结构，在保持频率基本不变的情况下，可有效增加群速度，利于微波提取。模拟结果表明：该结构可以在二极管电压500 kV、电流32 kA的条件下稳定输出平均功率2.5 GW、频率为2.65 GHz的微波；实验上也获得了GW级、频率为2.69 GHz的微波输出。
提出了一种由弱变锥形主工作区和强变锥形提取区组成的锥形磁绝缘线振荡器结构。该结构主工作区采用弱变结构，在保持频率基本不变的情况下，可有效增加群速度，利于微波提取。模拟结果表明：该结构可以在二极管电压500 kV、电流32 kA的条件下稳定输出平均功率2.5 GW、频率为2.65 GHz的微波；实验上也获得了GW级、频率为2.69 GHz的微波输出。
2008, 20.
摘要:
从半径渐变波导的耦合波方程出发，利用龙格-库塔法进行优化数值迭代，得到在3 mm波段，TE03-TE02, TE02-TE01高效率模式变换器的设计参数。通过优化程序，设计出了6周期TE03-TE02和3周期TE02-TE01模式变换器优化尺寸。利用CST微波工作室电磁仿真软件对结构尺寸进行优化仿真，仿真结果与优化程序计算结果基本一致。以此数据设计中心频率94 GHz的TE03-TE02，TE02-TE01模式变换器功率转换效率可以达到98.5%以上，90%功率转换的绝对带宽分别达到3.5和7.0 GHz以上，优于设计要求。
从半径渐变波导的耦合波方程出发，利用龙格-库塔法进行优化数值迭代，得到在3 mm波段，TE03-TE02, TE02-TE01高效率模式变换器的设计参数。通过优化程序，设计出了6周期TE03-TE02和3周期TE02-TE01模式变换器优化尺寸。利用CST微波工作室电磁仿真软件对结构尺寸进行优化仿真，仿真结果与优化程序计算结果基本一致。以此数据设计中心频率94 GHz的TE03-TE02，TE02-TE01模式变换器功率转换效率可以达到98.5%以上，90%功率转换的绝对带宽分别达到3.5和7.0 GHz以上，优于设计要求。
2008, 20.
摘要:
上海光源是一台在建的第三代同步辐射光源，对束流轨道稳定性要求很高。由磁铁和支架组成的支撑组件的机械稳定性是影响束流轨道稳定性的重要因素。对主支撑组件样机的测试结果表明，其最低共振频率处放大倍数为50左右，超过要求5倍。因此，需要研究相应的减振措施。利用阻尼减振原理设计了一种约束阻尼结构。在样机上的测试结果表明，安装该装置后，支撑组件的共振放大倍数最大可以降低91.8%，对应的功率谱密度的峰值可以降低25 dB。因此，该装置可以用来增加支撑的稳定性。
上海光源是一台在建的第三代同步辐射光源，对束流轨道稳定性要求很高。由磁铁和支架组成的支撑组件的机械稳定性是影响束流轨道稳定性的重要因素。对主支撑组件样机的测试结果表明，其最低共振频率处放大倍数为50左右，超过要求5倍。因此，需要研究相应的减振措施。利用阻尼减振原理设计了一种约束阻尼结构。在样机上的测试结果表明，安装该装置后，支撑组件的共振放大倍数最大可以降低91.8%，对应的功率谱密度的峰值可以降低25 dB。因此，该装置可以用来增加支撑的稳定性。
2008, 20.
摘要:
合肥光源横向束流反馈系统已经建成，着重介绍了系统中矢量运算单元和光纤陷波滤波器的研制。矢量运算单元中使用混频器控制信号的衰减，调节控制电压的大小以控制反馈信号的相位；光纤陷波滤波器创新性地提出用光纤延时制作陷波滤波器，很好地滤除了信号中的回旋频率分量，节省了反馈功率。
合肥光源横向束流反馈系统已经建成，着重介绍了系统中矢量运算单元和光纤陷波滤波器的研制。矢量运算单元中使用混频器控制信号的衰减，调节控制电压的大小以控制反馈信号的相位；光纤陷波滤波器创新性地提出用光纤延时制作陷波滤波器，很好地滤除了信号中的回旋频率分量，节省了反馈功率。
2008, 20.
摘要:
能量为100 MeV左右的高性能电子直线加速器是第三代同步辐射光源注入器和自由电子激光注入器的重要组成部分，采用热阴极栅控电子枪、聚束系统和4根SLAC型加速管作为加速器主体结构，一套45 MW的速调管调制器系统和波导系统作为微波功率源系统。设计中，使用了国际通用的模拟软件对加速器的动力学特性进行了数值模拟和参数优化，电子束能量达到100 MeV以上，能散小于1%，归一化发射度小于30 mm·mrad。
能量为100 MeV左右的高性能电子直线加速器是第三代同步辐射光源注入器和自由电子激光注入器的重要组成部分，采用热阴极栅控电子枪、聚束系统和4根SLAC型加速管作为加速器主体结构，一套45 MW的速调管调制器系统和波导系统作为微波功率源系统。设计中，使用了国际通用的模拟软件对加速器的动力学特性进行了数值模拟和参数优化，电子束能量达到100 MeV以上，能散小于1%，归一化发射度小于30 mm·mrad。
