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RSS2010年 22卷 第02期
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2010, 22.
摘要:
利用晶体的电光效应设计了一种可以取代像增强器曝光闸门作用的电光开关系统，阐明了晶体电光效应的原理及电光开关取代像增强器的必要性与可行性，借助光学软件Zemax仿真得到了光开关的光路系统以及开关通断时的光斑图样，此仿真结果以及静态实验结果都表明,晶体光开关可应用于激光雷达光路中，且曝光时间可达ns量级，从而摆脱对像增强器的依赖。
利用晶体的电光效应设计了一种可以取代像增强器曝光闸门作用的电光开关系统，阐明了晶体电光效应的原理及电光开关取代像增强器的必要性与可行性，借助光学软件Zemax仿真得到了光开关的光路系统以及开关通断时的光斑图样，此仿真结果以及静态实验结果都表明,晶体光开关可应用于激光雷达光路中，且曝光时间可达ns量级，从而摆脱对像增强器的依赖。
2010, 22.
摘要:
介绍了一台连续激光二极管（LD）端面泵浦声光调Q的高重复频率、高效率1.53 μm人眼安全光学参量振荡激光器。激光基质材料采用Nd:YVO4晶体，采用按Ⅱ类非临界相位匹配切割、长20 mm的KTA晶体作为非线性光学晶体。在LD泵浦功率13.7 W，声光调Q重复频率60 kHz时，获得最高平均功率2.6 W的1.53 μm信号光输出，泵浦光-信号光转换效率达到19%。在最高输出功率2.6 W下测得单脉冲宽度2.9 ns，对应的单脉冲能量和峰值功率分别为43.3 μJ和15 kW。
介绍了一台连续激光二极管（LD）端面泵浦声光调Q的高重复频率、高效率1.53 μm人眼安全光学参量振荡激光器。激光基质材料采用Nd:YVO4晶体，采用按Ⅱ类非临界相位匹配切割、长20 mm的KTA晶体作为非线性光学晶体。在LD泵浦功率13.7 W，声光调Q重复频率60 kHz时，获得最高平均功率2.6 W的1.53 μm信号光输出，泵浦光-信号光转换效率达到19%。在最高输出功率2.6 W下测得单脉冲宽度2.9 ns，对应的单脉冲能量和峰值功率分别为43.3 μJ和15 kW。
2010, 22.
摘要:
分析了正常工作条件下CCD信号检测电路工作的全过程；指出了在正常工作状态下CCD对检测电路的注入是以低占空比的周期性窄脉冲方式进行的，配合有效的复位机制，使每个像素的复位电平保持为常值。根据CCD过饱和状态的产生条件和CCD信号传输沟道内的电势分布特点，提出了CCD过饱和状态的物理实质，即激光在CCD的受辐照点处提供了一个光生电流源，光生电荷将CCD的传输势阱全部填满之后使得CCD由一个电荷器件转变为一个电流器件。电流通过由CCD时钟的低电平所确定的沟道传输，使CCD对检测电路的注入以近乎连续的周期性长脉冲方式进行，导致了复位电平的改变，造成过饱和的视频图像。
分析了正常工作条件下CCD信号检测电路工作的全过程；指出了在正常工作状态下CCD对检测电路的注入是以低占空比的周期性窄脉冲方式进行的，配合有效的复位机制，使每个像素的复位电平保持为常值。根据CCD过饱和状态的产生条件和CCD信号传输沟道内的电势分布特点，提出了CCD过饱和状态的物理实质，即激光在CCD的受辐照点处提供了一个光生电流源，光生电荷将CCD的传输势阱全部填满之后使得CCD由一个电荷器件转变为一个电流器件。电流通过由CCD时钟的低电平所确定的沟道传输，使CCD对检测电路的注入以近乎连续的周期性长脉冲方式进行，导致了复位电平的改变，造成过饱和的视频图像。
2010, 22.
摘要:
提出一种双边缘测风激光雷达法布里-珀罗(F-P)干涉仪鉴频器的非线性比例-积分-微分(PID)控制方法。该方法利用发射激光在鉴频器校正通道的透过率作反馈进行F-P干涉仪鉴频器的稳定控制。首先给出F-P干涉仪鉴频器透过率的控制模型，由气压波动、温度变化和振动等引起的外界扰动被等效为施加在致动压电陶瓷上的扰动外力。为了进行扰动补偿，用新增的反正切函数设计了非线性PID控制器，提高了经典PID控制方法的反馈增益。仿真结果显示，与经典的PID控制相比，新的非线性控制方法可以使F-P干涉仪鉴频器在更短的时间达到稳定状态，并且稳态误差约减小到原来的1/20。
提出一种双边缘测风激光雷达法布里-珀罗(F-P)干涉仪鉴频器的非线性比例-积分-微分(PID)控制方法。该方法利用发射激光在鉴频器校正通道的透过率作反馈进行F-P干涉仪鉴频器的稳定控制。首先给出F-P干涉仪鉴频器透过率的控制模型，由气压波动、温度变化和振动等引起的外界扰动被等效为施加在致动压电陶瓷上的扰动外力。为了进行扰动补偿，用新增的反正切函数设计了非线性PID控制器，提高了经典PID控制方法的反馈增益。仿真结果显示，与经典的PID控制相比，新的非线性控制方法可以使F-P干涉仪鉴频器在更短的时间达到稳定状态，并且稳态误差约减小到原来的1/20。
2010, 22.
摘要:
在双变形镜自适应光学系统中，需要主激光出射时与信标光的振幅分布一致、相位共轭，当主激光到达目标时光波的分布与目标上发射的信标光光波分布相同，主激光的振幅和相位都得到校正。根据双变形镜自适应光学技术的概念，提出一种基于自适应光学技术控制光束近场场强的方法，从而实验验证双变形镜技术的可行性。该方法利用哈特曼传感器探测到的波前信息，对变形镜进行控制，实现了对光束近场场强的控制。仿真结果表明该系统对光束近场强度能进行较好地校正，使校正前后光束振幅的残余均方差值从0.310 0降为0.052 2，同时实验也验证了这种方法的可行性。
在双变形镜自适应光学系统中，需要主激光出射时与信标光的振幅分布一致、相位共轭，当主激光到达目标时光波的分布与目标上发射的信标光光波分布相同，主激光的振幅和相位都得到校正。根据双变形镜自适应光学技术的概念，提出一种基于自适应光学技术控制光束近场场强的方法，从而实验验证双变形镜技术的可行性。该方法利用哈特曼传感器探测到的波前信息，对变形镜进行控制，实现了对光束近场场强的控制。仿真结果表明该系统对光束近场强度能进行较好地校正，使校正前后光束振幅的残余均方差值从0.310 0降为0.052 2，同时实验也验证了这种方法的可行性。
2010, 22.
摘要:
报道了外腔2个大模面积双包层Er3+/Yb3+共掺光纤激光器频谱组束的实验结果，获得了最大功率为0.80 W、组束效率高达82.5%的组束激光输出。演示和分析了光纤末端放置位置的改变、光栅的旋转对输出光谱和组束效率的影响，结果表明：当光纤末端距系统轴的位置超过某一定值时，输出光谱呈现多模；当光栅与水平面所成角度减小时，组束效率逐渐增大。
报道了外腔2个大模面积双包层Er3+/Yb3+共掺光纤激光器频谱组束的实验结果，获得了最大功率为0.80 W、组束效率高达82.5%的组束激光输出。演示和分析了光纤末端放置位置的改变、光栅的旋转对输出光谱和组束效率的影响，结果表明：当光纤末端距系统轴的位置超过某一定值时，输出光谱呈现多模；当光栅与水平面所成角度减小时，组束效率逐渐增大。
2010, 22.
摘要:
运用高斯光束展开的方法，分析圆对称平顶光束在大气传输中的热晕及其非等晕效应。通过对热晕及非等晕效应引起的波前畸变作泽尼克多项式展开，得到了各阶泽尼克系数，进而求得热晕校正残差，数值计算得到的热晕拟合校正残差与现有理论公式得到的结果基本一致。对非等晕效应的数值模拟结果表明:在热畸变参数较小，且给定口径尺寸的情况下，热晕角度非等晕校正残差与非等晕角θ的平方成正比，热晕聚焦非等晕校正残差与信标高度的1.71次幂成反比。
运用高斯光束展开的方法，分析圆对称平顶光束在大气传输中的热晕及其非等晕效应。通过对热晕及非等晕效应引起的波前畸变作泽尼克多项式展开，得到了各阶泽尼克系数，进而求得热晕校正残差，数值计算得到的热晕拟合校正残差与现有理论公式得到的结果基本一致。对非等晕效应的数值模拟结果表明:在热畸变参数较小，且给定口径尺寸的情况下，热晕角度非等晕校正残差与非等晕角θ的平方成正比，热晕聚焦非等晕校正残差与信标高度的1.71次幂成反比。
2010, 22.
摘要:
将LP01模表示成用拉盖尔高斯模线性叠加的形式，利用柯林斯公式推导出单模光纤波导模通过傍轴ABCD光学系统的解析传输公式。用所得的解析公式对LP01模在自由空间的传输和聚焦特性作了研究，并和高斯基模进行了比较。数值计算结果表明，用高斯基模描述LP01模会产生一定误差。LP01模经过透镜聚焦后存在焦移，且焦移随着菲涅尔数传输特性的减小而增大。选择合适的菲涅尔数聚焦后，LP01模会出现长焦深，这是与聚焦的高斯模所不同的。
将LP01模表示成用拉盖尔高斯模线性叠加的形式，利用柯林斯公式推导出单模光纤波导模通过傍轴ABCD光学系统的解析传输公式。用所得的解析公式对LP01模在自由空间的传输和聚焦特性作了研究，并和高斯基模进行了比较。数值计算结果表明，用高斯基模描述LP01模会产生一定误差。LP01模经过透镜聚焦后存在焦移，且焦移随着菲涅尔数传输特性的减小而增大。选择合适的菲涅尔数聚焦后，LP01模会出现长焦深，这是与聚焦的高斯模所不同的。
2010, 22.
摘要:
从Frantz-Nodvik模型出发，采用包含弛豫作用的速率方程组，将放大器对反激光的放大当作多程放大处理，模拟计算了光路中反激光的能流分布。光路为钕玻璃放大系统，激光脉宽1.0 ns，输出能量2.5 kJ。放大器剩余增益的较大差异导致光路中各个元件反激光能流密度分布显著不同。与使用1级Φ70 mm棒状放大器相比，采用2级Φ70 mm棒状放大器时反激光能流相对集中，具有潜在的破坏危险。
从Frantz-Nodvik模型出发，采用包含弛豫作用的速率方程组，将放大器对反激光的放大当作多程放大处理，模拟计算了光路中反激光的能流分布。光路为钕玻璃放大系统，激光脉宽1.0 ns，输出能量2.5 kJ。放大器剩余增益的较大差异导致光路中各个元件反激光能流密度分布显著不同。与使用1级Φ70 mm棒状放大器相比，采用2级Φ70 mm棒状放大器时反激光能流相对集中，具有潜在的破坏危险。
2010, 22.
摘要:
针对受激布里渊散射（SBS）脉冲压缩系统中经常出现的波形调制现象，提出一种抑制调制、改善窄脉冲波形质量的新方法——双级SBS脉冲压缩结构。此方法以“两次压缩，子峰能量主峰提取”为控制手段，能够解决输出脉冲的多峰调制问题，有望成为获得高压缩比、高质量窄脉冲的一种新途径。提出并建立双级SBS脉冲压缩系统物理模型和数值计算模型，并利用典型SBS介质CCl4和FC-72开展了实验研究，获得无调制单峰结构的压缩脉冲，并与理论模拟结果符合较好。
针对受激布里渊散射（SBS）脉冲压缩系统中经常出现的波形调制现象，提出一种抑制调制、改善窄脉冲波形质量的新方法——双级SBS脉冲压缩结构。此方法以“两次压缩，子峰能量主峰提取”为控制手段，能够解决输出脉冲的多峰调制问题，有望成为获得高压缩比、高质量窄脉冲的一种新途径。提出并建立双级SBS脉冲压缩系统物理模型和数值计算模型，并利用典型SBS介质CCl4和FC-72开展了实验研究，获得无调制单峰结构的压缩脉冲，并与理论模拟结果符合较好。
2010, 22.
摘要:
对具有不同碳元素存在形态的4种化学纯试剂（无水对氨基苯磺酸、可溶性淀粉、石墨和碳酸钙）进行激光诱导击穿光谱实验。选用实验中探测到的碳元素原子谱线CI 247.856 nm作为分析线，研究了不同存在形态碳元素的激光诱导击穿特性。从物质的化学构成、分子内部原子结合的作用力大小等方面，说明了不同形态碳元素的光谱特性存在差异的原因。实验结果表明：存在于结构复杂、化学键能较大的物质中的碳元素，被激发所需的激光能量也较大。
对具有不同碳元素存在形态的4种化学纯试剂（无水对氨基苯磺酸、可溶性淀粉、石墨和碳酸钙）进行激光诱导击穿光谱实验。选用实验中探测到的碳元素原子谱线CI 247.856 nm作为分析线，研究了不同存在形态碳元素的激光诱导击穿特性。从物质的化学构成、分子内部原子结合的作用力大小等方面，说明了不同形态碳元素的光谱特性存在差异的原因。实验结果表明：存在于结构复杂、化学键能较大的物质中的碳元素，被激发所需的激光能量也较大。
2010, 22.
摘要:
报道了轴对称-折叠组合腔CO2激光器原理性实验研究，激光器能在CW模式下成功运行。研究得到了激光器最佳的气体比率和气体压强。通过研究CO2激光器的不同方面，如激励门电压和输出功率等，发现它们随着放电电流的变化而变化。通过实验得到了激光光束的光斑和聚焦的实验光斑，并模拟了光强分布。激光器已经成功的组建、运行和调试，获得的最大输出功率为58 W。
报道了轴对称-折叠组合腔CO2激光器原理性实验研究，激光器能在CW模式下成功运行。研究得到了激光器最佳的气体比率和气体压强。通过研究CO2激光器的不同方面，如激励门电压和输出功率等，发现它们随着放电电流的变化而变化。通过实验得到了激光光束的光斑和聚焦的实验光斑，并模拟了光强分布。激光器已经成功的组建、运行和调试，获得的最大输出功率为58 W。
2010, 22.
摘要:
研究了在硫酸甲醇体系中进行电解抛光制备状态方程（EOS）靶用钨薄膜。分析了钨的阳极极化曲线，对薄膜的表面形貌、晶粒取向、密度和厚度一致性进行了测试和分析，并制备出均方根粗糙度小于50 nm、厚度一致性好于99%、能够保持原材料密度的钨箔膜，满足激光驱动材料高温高压状态方程研究的标准靶材料的需求，证明电解抛光是制备低表面粗糙度、块材密度的EOS所用金属箔材的有效手段。
研究了在硫酸甲醇体系中进行电解抛光制备状态方程（EOS）靶用钨薄膜。分析了钨的阳极极化曲线，对薄膜的表面形貌、晶粒取向、密度和厚度一致性进行了测试和分析，并制备出均方根粗糙度小于50 nm、厚度一致性好于99%、能够保持原材料密度的钨箔膜，满足激光驱动材料高温高压状态方程研究的标准靶材料的需求，证明电解抛光是制备低表面粗糙度、块材密度的EOS所用金属箔材的有效手段。
2010, 22.
摘要:
低密度泡沫材料大多存在一定程度的密度不均匀性，这对其后续使用性能将带来不良影响。简述了ICF靶用聚丙烯酸酯泡沫的制备方法，对其密度不均匀性形成机理进行理论分析。在此基础上，改进其制备工艺,控制泡沫密度分布，并利用β射线检测技术，对制备工艺改进前后直径为mm量级的低密度聚丙烯酸酯泡沫柱进行密度分布表征。研究结果表明:改用聚四氟乙烯代替玻璃模具，有利于制得密度分布均匀的泡沫样品；选用最高的紫外光的能量，能促进自由基均匀分布，从而最终能够提高泡沫的密度均匀性。采用β射线对密度范围为10～100 mg·cm-3的TMPTA泡沫的密度均匀性进行表征，结果表明:随着泡沫密度的降低，密度均匀性越低，对制备工艺要求越高。
低密度泡沫材料大多存在一定程度的密度不均匀性，这对其后续使用性能将带来不良影响。简述了ICF靶用聚丙烯酸酯泡沫的制备方法，对其密度不均匀性形成机理进行理论分析。在此基础上，改进其制备工艺,控制泡沫密度分布，并利用β射线检测技术，对制备工艺改进前后直径为mm量级的低密度聚丙烯酸酯泡沫柱进行密度分布表征。研究结果表明:改用聚四氟乙烯代替玻璃模具，有利于制得密度分布均匀的泡沫样品；选用最高的紫外光的能量，能促进自由基均匀分布，从而最终能够提高泡沫的密度均匀性。采用β射线对密度范围为10～100 mg·cm-3的TMPTA泡沫的密度均匀性进行表征，结果表明:随着泡沫密度的降低，密度均匀性越低，对制备工艺要求越高。
2010, 22.
摘要:
设计了一个低成本、高稳定性的基于BJ22矩形波导的微波等离子体炬源。整个系统由1～10 kW主频2.45 GHz的磁控管微波功率源、环形器、调谐器和微波反应腔体组成。通过特殊设计的调谐装置，在气体喷嘴处产生高幅值的电场强度，使工作气体电离形成大气压开放式微波等离子体炬。对影响电场强度的几个关键因素进行了仿真，得出各个参数对场强的影响规律;根据仿真参数设计了微波反应腔体，该系统可以在大气压下激发和维持开放的稳定氩气、氦气、氮气和空气等离子体炬。对等离子体炬的基本特性和基本参数进行了研究，验证了设计参数的正确性，讨论了其可扩展性及潜在的工业应用。
设计了一个低成本、高稳定性的基于BJ22矩形波导的微波等离子体炬源。整个系统由1～10 kW主频2.45 GHz的磁控管微波功率源、环形器、调谐器和微波反应腔体组成。通过特殊设计的调谐装置，在气体喷嘴处产生高幅值的电场强度，使工作气体电离形成大气压开放式微波等离子体炬。对影响电场强度的几个关键因素进行了仿真，得出各个参数对场强的影响规律;根据仿真参数设计了微波反应腔体，该系统可以在大气压下激发和维持开放的稳定氩气、氦气、氮气和空气等离子体炬。对等离子体炬的基本特性和基本参数进行了研究，验证了设计参数的正确性，讨论了其可扩展性及潜在的工业应用。
2010, 22.
摘要:
介绍了一种去除中频误差的有效工具--被动半刚性磨盘。被动半刚性磨盘由刚性基底、变形层、薄板层以及抛光层组成。这种特殊的夹层式结构使磨盘在平滑过程中具有高通滤波特性，因而能够有效去除中频误差。基于弹性力学和滤波器理论，分析了被动半钢性磨盘的平滑机理，讨论了磨盘基本参数和误差频率之间的相互关系。以一块表面具有明显中频误差的抛物面镜为实验件，对被动半刚性磨盘的平滑能力进行验证，经过2个周期（共计75 min）的平滑后，中频误差得到了有效抑制。
介绍了一种去除中频误差的有效工具--被动半刚性磨盘。被动半刚性磨盘由刚性基底、变形层、薄板层以及抛光层组成。这种特殊的夹层式结构使磨盘在平滑过程中具有高通滤波特性，因而能够有效去除中频误差。基于弹性力学和滤波器理论，分析了被动半钢性磨盘的平滑机理，讨论了磨盘基本参数和误差频率之间的相互关系。以一块表面具有明显中频误差的抛物面镜为实验件，对被动半刚性磨盘的平滑能力进行验证，经过2个周期（共计75 min）的平滑后，中频误差得到了有效抑制。
2010, 22.
摘要:
采用传统降温法，利用高纯原料从氘化程度为80%的溶液生长了四方相磷酸二氘钾（DKDP）晶体，并按Ⅱ类三倍频方式切割晶体。三倍频用DKDP晶体的最大问题在于其抗光伤阈值低于KDP晶体，严重限制了激光输出的能量密度和晶体使用寿命。考察了不同波长下三倍频DKDP晶体的损伤阈值，以及激光退火效应。实验表明，激光退火对于DKDP晶体的损伤阈值有显著的提升作用，基频、倍频、三倍频的提升效果分别达到1.4，1.9，2.7倍，是改善DKDP晶体抗光伤能力的有效途径。
采用传统降温法，利用高纯原料从氘化程度为80%的溶液生长了四方相磷酸二氘钾（DKDP）晶体，并按Ⅱ类三倍频方式切割晶体。三倍频用DKDP晶体的最大问题在于其抗光伤阈值低于KDP晶体，严重限制了激光输出的能量密度和晶体使用寿命。考察了不同波长下三倍频DKDP晶体的损伤阈值，以及激光退火效应。实验表明，激光退火对于DKDP晶体的损伤阈值有显著的提升作用，基频、倍频、三倍频的提升效果分别达到1.4，1.9，2.7倍，是改善DKDP晶体抗光伤能力的有效途径。
2010, 22.
摘要:
生长方法是影响DKDP晶体生长和光损伤阈值的一个重要因素。分别采用传统降温法和点籽晶快速生长法，利用同种原料从氘化程度为85%的溶液生长了DKDP晶体，并选取部分Ⅱ类3倍频晶片进行3倍频光损伤阈值和透过性能测试。实验表明，不同生长方法对DKDP晶体的损伤阈值以及DKDP晶体的生长速度的影响效果正好相反，即由于生长溶液过饱和度的差别，点籽晶快速生长法晶体生长速度为传统方法的10倍，但晶体损伤阈值下降了50%，且紫外波段透过性能下降明显。
生长方法是影响DKDP晶体生长和光损伤阈值的一个重要因素。分别采用传统降温法和点籽晶快速生长法，利用同种原料从氘化程度为85%的溶液生长了DKDP晶体，并选取部分Ⅱ类3倍频晶片进行3倍频光损伤阈值和透过性能测试。实验表明，不同生长方法对DKDP晶体的损伤阈值以及DKDP晶体的生长速度的影响效果正好相反，即由于生长溶液过饱和度的差别，点籽晶快速生长法晶体生长速度为传统方法的10倍，但晶体损伤阈值下降了50%，且紫外波段透过性能下降明显。
2010, 22.
摘要:
分别以丙醇锆和正硅酸乙酯为原料，采用溶胶-凝胶工艺制备了性能稳定的ZrO2和SiO2溶胶。用旋转镀膜法在K9玻璃上分别制备了SiO2单层膜、ZrO2单层膜和ZrO2/SiO2/ZrO2三层膜。采用椭偏仪测量薄膜的厚度与折射率，用紫外-可见分光光度计测量了薄膜的透过率，利用TFCalc_Demo模系设计软件，采用三层理论模型对薄膜的透过率进行模拟，用扫描电镜(SEM)观察了三层膜的断面结构，用X射线光电子能谱仪(XPS)测量了薄膜的成分随深度方向的变化，进一步验证了ZrO2/SiO2/ZrO2三层膜之间的渗透关系，同时对多层膜的界面结构探测方法起到了借鉴作用。
分别以丙醇锆和正硅酸乙酯为原料，采用溶胶-凝胶工艺制备了性能稳定的ZrO2和SiO2溶胶。用旋转镀膜法在K9玻璃上分别制备了SiO2单层膜、ZrO2单层膜和ZrO2/SiO2/ZrO2三层膜。采用椭偏仪测量薄膜的厚度与折射率，用紫外-可见分光光度计测量了薄膜的透过率，利用TFCalc_Demo模系设计软件，采用三层理论模型对薄膜的透过率进行模拟，用扫描电镜(SEM)观察了三层膜的断面结构，用X射线光电子能谱仪(XPS)测量了薄膜的成分随深度方向的变化，进一步验证了ZrO2/SiO2/ZrO2三层膜之间的渗透关系，同时对多层膜的界面结构探测方法起到了借鉴作用。
2010, 22.
摘要:
基于弹性力学理论，对应力加工方法的原理、算法及玻璃薄板对复杂面型的模拟进行了研究。在球面镜周边分布力和力矩的状态下对球面变形为轴对称非球面进行了分析，以抛物面镜为例，采用有限元法对玻璃薄板周边施加均布弯矩后产生的变形量和最大应力进行了模拟、分析和仿真计算，得出的仿真结果与球面和抛物面之间的理想变形量进行比较，验证了基于弹性力学的应力加工方法加工旋转对称非球面理论的正确性。
基于弹性力学理论，对应力加工方法的原理、算法及玻璃薄板对复杂面型的模拟进行了研究。在球面镜周边分布力和力矩的状态下对球面变形为轴对称非球面进行了分析，以抛物面镜为例，采用有限元法对玻璃薄板周边施加均布弯矩后产生的变形量和最大应力进行了模拟、分析和仿真计算，得出的仿真结果与球面和抛物面之间的理想变形量进行比较，验证了基于弹性力学的应力加工方法加工旋转对称非球面理论的正确性。
2010, 22.
摘要:
采用格林函数法，考虑径向边界条件和对流热损失，理论上求解了有限尺寸高反射光学元件在激光作用下的热传导方程，获得了样品内的温度场分布。为验证所求解，模拟计算了不同光斑形状和光斑尺寸激光束照射下样品的温升曲线,并与有限元数值计算结果进行了比较，获得了较好的一致性,讨论了此精确物理模型中不同热交换系数对激光束照射下光学薄膜样品温升的影响。结果表明:热交换系数越大,样品内的温度分布越趋于平衡。
采用格林函数法，考虑径向边界条件和对流热损失，理论上求解了有限尺寸高反射光学元件在激光作用下的热传导方程，获得了样品内的温度场分布。为验证所求解，模拟计算了不同光斑形状和光斑尺寸激光束照射下样品的温升曲线,并与有限元数值计算结果进行了比较，获得了较好的一致性,讨论了此精确物理模型中不同热交换系数对激光束照射下光学薄膜样品温升的影响。结果表明:热交换系数越大,样品内的温度分布越趋于平衡。
2010, 22.
摘要:
利用基于细致组态非平衡电离模型和非平衡辐射输运的辐射磁流体力学理论，用数值模拟的方法研究了铝丝阵Z箍缩的内爆过程和辐射特性,获得到了合理的内爆动力学图像和与实验结果基本符合的X光辐射功率和总能量等辐射参数,并研究了铝丝阵Z箍缩过程中产生的辐射能谱结构。结果表明:铝丝阵Z箍缩内爆X光辐射是非平衡的，除了存在可以用普朗克能谱近似描述的低能辐射外，还存在大量的K壳层高能辐射。讨论了各种辐射机制对总辐射的贡献，分别计算了线辐射、复合辐射和轫致辐射在各个光子能量范围内所占的份额,讨论了利用高能段连续辐射能谱诊断电子温度的方法，由能谱反推的电子温度,需要进行修正才能反映辐射吸收的影响。
利用基于细致组态非平衡电离模型和非平衡辐射输运的辐射磁流体力学理论，用数值模拟的方法研究了铝丝阵Z箍缩的内爆过程和辐射特性,获得到了合理的内爆动力学图像和与实验结果基本符合的X光辐射功率和总能量等辐射参数,并研究了铝丝阵Z箍缩过程中产生的辐射能谱结构。结果表明:铝丝阵Z箍缩内爆X光辐射是非平衡的，除了存在可以用普朗克能谱近似描述的低能辐射外，还存在大量的K壳层高能辐射。讨论了各种辐射机制对总辐射的贡献，分别计算了线辐射、复合辐射和轫致辐射在各个光子能量范围内所占的份额,讨论了利用高能段连续辐射能谱诊断电子温度的方法，由能谱反推的电子温度,需要进行修正才能反映辐射吸收的影响。
2010, 22.
摘要:
基于弧光等离子体气动激励，采用不同的放电通道间距、放电通道数、放电直流输入电压、斜劈劈角、有无磁场作用等激励条件，实验研究了在超音速来流条件下（马赫数为2.2）斜激波位置、角度、强度的变化规律。结果表明:施加等离子体气动激励后，激波的起始位置平均前移1~8 mm，激波角平均减小4%~8%，激波强度平均减弱8%~26%。这主要是由于等离子体气动激励产生高温高压的表面等离子体层，使边界层分离点逆气流前移，改变了原有激波系结构，使原有的激波位置前移，激波角减小；同时由于局部的高温导致当地音速增大，使得当地马赫数减小，上述两个原因均可导致激波强度减弱。
基于弧光等离子体气动激励，采用不同的放电通道间距、放电通道数、放电直流输入电压、斜劈劈角、有无磁场作用等激励条件，实验研究了在超音速来流条件下（马赫数为2.2）斜激波位置、角度、强度的变化规律。结果表明:施加等离子体气动激励后，激波的起始位置平均前移1~8 mm，激波角平均减小4%~8%，激波强度平均减弱8%~26%。这主要是由于等离子体气动激励产生高温高压的表面等离子体层，使边界层分离点逆气流前移，改变了原有激波系结构，使原有的激波位置前移，激波角减小；同时由于局部的高温导致当地音速增大，使得当地马赫数减小，上述两个原因均可导致激波强度减弱。
2010, 22.
摘要:
提出一种克服由于冷冻靶制冷系统和真空系统工作时引起的振动所带来的干涉图像抖动的方法。通过两个完全相同的CCD同步捕获冷冻靶干涉图像和空间位置图像，以位置图像来标定冷冻靶的振动情况，从而获得冷冻靶在不同状态下的干涉图像。在标定冷冻靶位置的过程中，提出了频率估计、投影标定、特征匹配和全匹配这4种算法，并给出了对应的数字图像处理算法流程。
提出一种克服由于冷冻靶制冷系统和真空系统工作时引起的振动所带来的干涉图像抖动的方法。通过两个完全相同的CCD同步捕获冷冻靶干涉图像和空间位置图像，以位置图像来标定冷冻靶的振动情况，从而获得冷冻靶在不同状态下的干涉图像。在标定冷冻靶位置的过程中，提出了频率估计、投影标定、特征匹配和全匹配这4种算法，并给出了对应的数字图像处理算法流程。
2010, 22.
摘要:
主要介绍了超高压氦增压系统的工作原理、设计原则和加工方法，讨论了各功能部件的选择与高压密封设计，同时指出了在使用超高压氦增压系统时应当注意的问题。在系统建成后，通过手动、自动控制分步增压和保压实现了最高300 MPa的超高压氦气输出，相应的高压漏率达到(3.5～5.0)×10-7 Pa·m3/s。对系统主要性能参数进行了考核，并将其与3种同类增压装置的相应参数进行了比较，结果表明该系统设计合理、性能优越并且安全可靠。该系统将主要应用于惯性约束微球靶充氘氚系统的各项性能测试。
主要介绍了超高压氦增压系统的工作原理、设计原则和加工方法，讨论了各功能部件的选择与高压密封设计，同时指出了在使用超高压氦增压系统时应当注意的问题。在系统建成后，通过手动、自动控制分步增压和保压实现了最高300 MPa的超高压氦气输出，相应的高压漏率达到(3.5～5.0)×10-7 Pa·m3/s。对系统主要性能参数进行了考核，并将其与3种同类增压装置的相应参数进行了比较，结果表明该系统设计合理、性能优越并且安全可靠。该系统将主要应用于惯性约束微球靶充氘氚系统的各项性能测试。
2010, 22.
摘要:
利用浇注法制备了具有正弦波调制图纹的溴代聚苯乙烯薄膜，并在此基础上将低密度聚-4-甲基-1-戊烯（PMP）泡沫溶胶浇注在薄膜调制图纹的表面，从而得到了薄膜-泡沫复合平面调制靶样品。较为详细的讨论了具有正弦波调制图纹的复合平面调制靶的制备方法并通过台阶仪、显微镜观测了薄膜表面条纹的起伏以及薄膜-泡沫截面的复合情况，实验结果发现，采用此种方法得到的复合平面调制靶样品，其薄膜厚度、泡沫密度易于控制，薄膜、泡沫调制界面清晰，易于微靶的加工与装配。
利用浇注法制备了具有正弦波调制图纹的溴代聚苯乙烯薄膜，并在此基础上将低密度聚-4-甲基-1-戊烯（PMP）泡沫溶胶浇注在薄膜调制图纹的表面，从而得到了薄膜-泡沫复合平面调制靶样品。较为详细的讨论了具有正弦波调制图纹的复合平面调制靶的制备方法并通过台阶仪、显微镜观测了薄膜表面条纹的起伏以及薄膜-泡沫截面的复合情况，实验结果发现，采用此种方法得到的复合平面调制靶样品，其薄膜厚度、泡沫密度易于控制，薄膜、泡沫调制界面清晰，易于微靶的加工与装配。
2010, 22.
摘要:
经过理论推导，分析了320 mm口径衍射光学元件在束匀滑实验中光强分布出现高级次衍射斑和元件实际衍射效率变低的原因，模拟计算得到了接近实验的光强分布。模拟分析发现:通过调整设计参数，如适当增加抽样点数，使设计时焦斑主瓣占输出计算窗口的比例减小至0.2以下，可以大大降低由于高级次衍射斑造成的衍射效率损失，控制在2%以内，使台阶分布式相位片实际衍射效率得到提高，在对口径为70及320 mm的台阶分布式相位片样品测试中得到了验证。
经过理论推导，分析了320 mm口径衍射光学元件在束匀滑实验中光强分布出现高级次衍射斑和元件实际衍射效率变低的原因，模拟计算得到了接近实验的光强分布。模拟分析发现:通过调整设计参数，如适当增加抽样点数，使设计时焦斑主瓣占输出计算窗口的比例减小至0.2以下，可以大大降低由于高级次衍射斑造成的衍射效率损失，控制在2%以内，使台阶分布式相位片实际衍射效率得到提高，在对口径为70及320 mm的台阶分布式相位片样品测试中得到了验证。
2010, 22.
摘要:
采用真空热蒸发法在石英玻璃基片上制备了具有特殊微柱状结构的碘化铯闪烁薄膜。运用扫描电子显微镜、X射线衍射仪和荧光光谱仪分别对碘化铯薄膜的形貌、结构及发光性能等进行了表征与分析。结果表明：在基片温度为260 ℃、沉积速率为3 nm·s-1时，所生长的碘化铯薄膜具有理想的微柱形貌、沿（110）晶面的择优取向和良好的透射性能；紫外光激发下，发射主峰为 438 nm，X射线激发下，发射主峰为315 nm，说明短波段发射峰需要的激发能量较高，而长波段发射峰对紫外光激发更为敏感。
采用真空热蒸发法在石英玻璃基片上制备了具有特殊微柱状结构的碘化铯闪烁薄膜。运用扫描电子显微镜、X射线衍射仪和荧光光谱仪分别对碘化铯薄膜的形貌、结构及发光性能等进行了表征与分析。结果表明：在基片温度为260 ℃、沉积速率为3 nm·s-1时，所生长的碘化铯薄膜具有理想的微柱形貌、沿（110）晶面的择优取向和良好的透射性能；紫外光激发下，发射主峰为 438 nm，X射线激发下，发射主峰为315 nm，说明短波段发射峰需要的激发能量较高，而长波段发射峰对紫外光激发更为敏感。
2010, 22.
摘要:
使用高功率8毫米波辐照清醒的大鼠，同时测量其脑电图。用小波进行多分辨分析，将脑电信号分解成各个节律信号，分析其变化。辐照时，大鼠出现了非节律性的高幅δ波，而且在慢波中夹杂着癫痫样放电，这说明大鼠在受到辐照时产生高度节律紊乱，提示了其受到强烈刺激而进入失能状态。大鼠受到辐照时失能期为辐照第（1.3±0.5）s到（17.2±2.3）s，辐照于30 s时结束，第（62.7±2.6）s时，其脑电图开始恢复。结果表明：大鼠受到高功率毫米波辐照时最佳失能发生在表皮温升较快、表皮损伤较轻的时候，过长时间的辐照不会延长其失能时间，反而会导致其损伤加大。因此，应用高功率毫米波的失能效应时须控制一定剂量。
使用高功率8毫米波辐照清醒的大鼠，同时测量其脑电图。用小波进行多分辨分析，将脑电信号分解成各个节律信号，分析其变化。辐照时，大鼠出现了非节律性的高幅δ波，而且在慢波中夹杂着癫痫样放电，这说明大鼠在受到辐照时产生高度节律紊乱，提示了其受到强烈刺激而进入失能状态。大鼠受到辐照时失能期为辐照第（1.3±0.5）s到（17.2±2.3）s，辐照于30 s时结束，第（62.7±2.6）s时，其脑电图开始恢复。结果表明：大鼠受到高功率毫米波辐照时最佳失能发生在表皮温升较快、表皮损伤较轻的时候，过长时间的辐照不会延长其失能时间，反而会导致其损伤加大。因此，应用高功率毫米波的失能效应时须控制一定剂量。
2010, 22.
摘要:
研究了高频段微波同轴谐振腔高阶横磁模式TMn10的系列相关参数，发现对于确定的工作频率，可以根据器件功率的大小与工作环境的不同而比较自由地选择谐振腔的横截面尺寸及TMn10模式的阶数,即在较高频率下,可以采取较大横截面的腔体以便提升功率。根据计算所得的模式图，调节腔体尺寸和选择工作模式阶数，使工作模式与其相邻的模式有较大的模式间隔以增加带宽，并且获得较大的特性阻抗。编程理论计算的大量结果与用高频电磁场软件ISFEL 3D仿真的结果吻合较好。
研究了高频段微波同轴谐振腔高阶横磁模式TMn10的系列相关参数，发现对于确定的工作频率，可以根据器件功率的大小与工作环境的不同而比较自由地选择谐振腔的横截面尺寸及TMn10模式的阶数,即在较高频率下,可以采取较大横截面的腔体以便提升功率。根据计算所得的模式图，调节腔体尺寸和选择工作模式阶数，使工作模式与其相邻的模式有较大的模式间隔以增加带宽，并且获得较大的特性阻抗。编程理论计算的大量结果与用高频电磁场软件ISFEL 3D仿真的结果吻合较好。
2010, 22.
摘要:
设计了一种无外加引导磁场S波段相对论返波振荡器，采用阳极网提取电子,并设计了非均匀慢波结构。通过Karat 2.5维全电磁粒子模拟程序研究了器件内束-波作用的物理过程。典型模拟结果为：当二极管工作电压330 kV、电流2.83 kA时， 器件在频率2.79 GHz处获得较高的微波输出，经27 ns后饱和，输出微波的功率达158 MW，效率约为16.8%。
设计了一种无外加引导磁场S波段相对论返波振荡器，采用阳极网提取电子,并设计了非均匀慢波结构。通过Karat 2.5维全电磁粒子模拟程序研究了器件内束-波作用的物理过程。典型模拟结果为：当二极管工作电压330 kV、电流2.83 kA时， 器件在频率2.79 GHz处获得较高的微波输出，经27 ns后饱和，输出微波的功率达158 MW，效率约为16.8%。
2010, 22.
摘要:
为理解磁绝缘线振荡器(MILO)实验中频频出现的模式竞争问题,利用3维全电磁粒子模拟程序对C波段MILO的实验模型进行研究，探索各种非对称激励机制对产生微波模式的影响,结果显示:阴极电子随机发射、电压的慢上升前沿、较低的电压等因素都可导致非对称高阶模式的产生，并使输出微波功率大大降低。模拟计算得出MILO中存在频率为3.6 GHz左右的基模和频率分别为3.7，4.1，4.6 GHz左右的3种高阶模式，与Karat计算结果基本一致。
为理解磁绝缘线振荡器(MILO)实验中频频出现的模式竞争问题,利用3维全电磁粒子模拟程序对C波段MILO的实验模型进行研究，探索各种非对称激励机制对产生微波模式的影响,结果显示:阴极电子随机发射、电压的慢上升前沿、较低的电压等因素都可导致非对称高阶模式的产生，并使输出微波功率大大降低。模拟计算得出MILO中存在频率为3.6 GHz左右的基模和频率分别为3.7，4.1，4.6 GHz左右的3种高阶模式，与Karat计算结果基本一致。
2010, 22.
摘要:
超宽带(UWB)冲激雷达目标探测中时域天线阵列波束延时控制扫描是通过天线阵列单元间精确的延时控制实现的。在介绍UWB时域波束延时控制扫描原理的基础上，研制了用于UWB天线时域波束扫描的延时控制器，其延时步进为50 ps，延时精度可达10 ps。利用该延时控制器对单元间距42 cm的4单元UWB天线阵列H面方向进行了单元间延时控制波束扫描测量，扫描步进角度小于2°。结果显示，在0°，10°，20°和30°扫描时，实际扫描角度分别为-0.5°，10.5°，20°和29.5°，与理论计算值之间误差小于1°。
超宽带(UWB)冲激雷达目标探测中时域天线阵列波束延时控制扫描是通过天线阵列单元间精确的延时控制实现的。在介绍UWB时域波束延时控制扫描原理的基础上，研制了用于UWB天线时域波束扫描的延时控制器，其延时步进为50 ps，延时精度可达10 ps。利用该延时控制器对单元间距42 cm的4单元UWB天线阵列H面方向进行了单元间延时控制波束扫描测量，扫描步进角度小于2°。结果显示，在0°，10°，20°和30°扫描时，实际扫描角度分别为-0.5°，10.5°，20°和29.5°，与理论计算值之间误差小于1°。
2010, 22.
摘要:
采用相对论Lorentz方程，数值计算了高能电子在线极化激光驻波场中的运动过程。计算结果表明，电子能量存在一个临界值，能量超过临界值的入射电子在驻波场中振荡运动的稳定平衡位置由波节变成波腹。在波腹处平行于电场入射的高能电子在强电场作用下速度和能量快速振荡，其振幅包络近似为余弦函数。而在波节处垂直于磁场入射的电子仅在Lorentz力作用下快速振荡，在穿过驻波中心前获得能量，穿过中心后失去能量，电子出射后能量均保持不变。
采用相对论Lorentz方程，数值计算了高能电子在线极化激光驻波场中的运动过程。计算结果表明，电子能量存在一个临界值，能量超过临界值的入射电子在驻波场中振荡运动的稳定平衡位置由波节变成波腹。在波腹处平行于电场入射的高能电子在强电场作用下速度和能量快速振荡，其振幅包络近似为余弦函数。而在波节处垂直于磁场入射的电子仅在Lorentz力作用下快速振荡，在穿过驻波中心前获得能量，穿过中心后失去能量，电子出射后能量均保持不变。
2010, 22.
摘要:
针对闪光照相底片图像可能含有缺陷的问题，提出了一种基于偏微分方程的闪光照相图像修补算法，该算法在曲率驱动扩散(CDD)方法的基础上，引入变系数的p-Laplace算子，并将其与BSCB方法交替进行修补。该算法能兼顾水平线的梯度方向和切线方向的修补信息，符合人眼的“连通性准则”，并能有效修补面积较大的破损区域。与CDD修补算法相比，该算法能快速收敛，具有更好的修补效果。
针对闪光照相底片图像可能含有缺陷的问题，提出了一种基于偏微分方程的闪光照相图像修补算法，该算法在曲率驱动扩散(CDD)方法的基础上，引入变系数的p-Laplace算子，并将其与BSCB方法交替进行修补。该算法能兼顾水平线的梯度方向和切线方向的修补信息，符合人眼的“连通性准则”，并能有效修补面积较大的破损区域。与CDD修补算法相比，该算法能快速收敛，具有更好的修补效果。
2010, 22.
摘要:
描述了Z箍缩放电等离子体极紫外光源系统中的主脉冲电源，给出了主电路拓扑结构，重点介绍了三级磁脉冲压缩网络，给出了关键参数的设计计算，并且介绍了新颖的末级磁脉冲压缩放电结构。实验结果显示:各级磁脉冲压缩效果达到设计指标，电源输出电压峰达30 kV,输出电流峰值大于40 kA，电流脉冲宽度200 ns，满足Z箍缩放电等离子极紫外光源对主脉冲的要求。
描述了Z箍缩放电等离子体极紫外光源系统中的主脉冲电源，给出了主电路拓扑结构，重点介绍了三级磁脉冲压缩网络，给出了关键参数的设计计算，并且介绍了新颖的末级磁脉冲压缩放电结构。实验结果显示:各级磁脉冲压缩效果达到设计指标，电源输出电压峰达30 kV,输出电流峰值大于40 kA，电流脉冲宽度200 ns，满足Z箍缩放电等离子极紫外光源对主脉冲的要求。
2010, 22.
摘要:
利用Nd:YAG纳秒激光脉冲,在能量密度为1~10 J/cm2范围内辐照单晶硅,形成了表面锥形微结构，在SF6气氛和空气环境下均形成了锥形尖峰表面微结构。SF6气氛下产生的锥形尖峰顶端都有小球，部分锥形上还有二次尖峰形成，空气中纳秒激光诱导的锥形尖峰微结构顶端和边缘有由液滴固化形成的粒状物质，不同于利用准分子纳秒激光诱导的细长须状结构和飞秒激光辐照下产生的具有表面枝蔓状纳米结构的锥形微结构。实验结果表明，这种尖峰微结构的形成与辐照激光的波长和脉冲持续时间有关。对空气中微构造硅的辐射反射的初步研究表明，在500~2 400 nm范围内的光辐射反射率不高于20 %。
利用Nd:YAG纳秒激光脉冲,在能量密度为1~10 J/cm2范围内辐照单晶硅,形成了表面锥形微结构，在SF6气氛和空气环境下均形成了锥形尖峰表面微结构。SF6气氛下产生的锥形尖峰顶端都有小球，部分锥形上还有二次尖峰形成，空气中纳秒激光诱导的锥形尖峰微结构顶端和边缘有由液滴固化形成的粒状物质，不同于利用准分子纳秒激光诱导的细长须状结构和飞秒激光辐照下产生的具有表面枝蔓状纳米结构的锥形微结构。实验结果表明，这种尖峰微结构的形成与辐照激光的波长和脉冲持续时间有关。对空气中微构造硅的辐射反射的初步研究表明，在500~2 400 nm范围内的光辐射反射率不高于20 %。
2010, 22.
摘要:
以界面势垒对碳纳米管(CNT)场发射的影响为研究目的，在硅衬底上引进很薄的二氧化硅层，以二氧化硅层作为绝缘势垒，然后在二氧化硅界面层上直接生长CNT，来研究二氧化硅绝缘势垒层对CNT场发射的影响。场发射结果为：Fowler-Nordheim(F-N)曲线分为两部分,高电场下偏离F-N曲线并趋于饱和。在双势垒模型的基础上，从电场在两势垒上的分布不同及电子在两势垒上的隧穿几率不同，理论上分析了界面势垒对场发射的影响：低电场下电子在界面势垒的隧穿几率大于在表面势垒的隧穿几率，界面势垒对场发射不起阻碍作用，场发射遵守F-N规律；高电场下电子在界面势垒的隧穿几率小于在表面势垒的隧穿几率，场发射偏离F-N规律。理论对实验结果进行了合理的解释。
以界面势垒对碳纳米管(CNT)场发射的影响为研究目的，在硅衬底上引进很薄的二氧化硅层，以二氧化硅层作为绝缘势垒，然后在二氧化硅界面层上直接生长CNT，来研究二氧化硅绝缘势垒层对CNT场发射的影响。场发射结果为：Fowler-Nordheim(F-N)曲线分为两部分,高电场下偏离F-N曲线并趋于饱和。在双势垒模型的基础上，从电场在两势垒上的分布不同及电子在两势垒上的隧穿几率不同，理论上分析了界面势垒对场发射的影响：低电场下电子在界面势垒的隧穿几率大于在表面势垒的隧穿几率，界面势垒对场发射不起阻碍作用，场发射遵守F-N规律；高电场下电子在界面势垒的隧穿几率小于在表面势垒的隧穿几率，场发射偏离F-N规律。理论对实验结果进行了合理的解释。
2010, 22.
摘要:
采用粒子网格单元和蒙特卡罗碰撞方法，建立了离子推力器羽流场的2维轴对称模型，对其特性进行了数值模拟，并将模拟结果与实验测量数据进行了对比分析。研究结果表明：数值模拟结果与实验测量值基本一致，模型可以很好地评估离子推力器的羽流特性；返流区离子数密度达到1014 m-3量级，会对航天器表面产生污染；背压对束流区域外电荷交换离子影响较为显著，不可忽略。
采用粒子网格单元和蒙特卡罗碰撞方法，建立了离子推力器羽流场的2维轴对称模型，对其特性进行了数值模拟，并将模拟结果与实验测量数据进行了对比分析。研究结果表明：数值模拟结果与实验测量值基本一致，模型可以很好地评估离子推力器的羽流特性；返流区离子数密度达到1014 m-3量级，会对航天器表面产生污染；背压对束流区域外电荷交换离子影响较为显著，不可忽略。
2010, 22.
摘要:
在基于CCD相机的中子照相系统中，反射镜距离闪烁屏太近就会将部分荧光反射回闪烁屏，将闪烁屏照亮，入射中子束的少部分还会被反向散射回闪烁屏，形成图像本底叠加在图像上，对定量分析和CT重建结果产生影响。为此建立了反射镜所引入反射分量的计算方法，可根据闪烁屏受照分布和反射镜参数计算反射分量的分布，并对中子反向散射进行了蒙特卡罗模拟，计算结果与实验测量的本底分布规律相符。
在基于CCD相机的中子照相系统中，反射镜距离闪烁屏太近就会将部分荧光反射回闪烁屏，将闪烁屏照亮，入射中子束的少部分还会被反向散射回闪烁屏，形成图像本底叠加在图像上，对定量分析和CT重建结果产生影响。为此建立了反射镜所引入反射分量的计算方法，可根据闪烁屏受照分布和反射镜参数计算反射分量的分布，并对中子反向散射进行了蒙特卡罗模拟，计算结果与实验测量的本底分布规律相符。
2010, 22.
摘要:
采用粒子模拟和蒙特卡罗相结合的方法，应用静电求解模型，对赝火花开关初始放电过程进行了模拟。赝火花开关初始放电过程主要由汤森放电过程、等离子体形成、空心阴极效应和场致发射引发主放电组成；等离子体形成和空心阴极效应对赝火花开关的发展导通具有至关重要的作用。改变赝火花开关工作参数，如气压、电极孔径、阳极电压和阴极腔中初始粒子密度，研究其对赝火花开关电子峰值电流形成时间的影响。结果表明：随着气压、电极孔径、阳极电压和初始粒子密度的增大，赝火花开关电子峰值电流形成时间减小。
采用粒子模拟和蒙特卡罗相结合的方法，应用静电求解模型，对赝火花开关初始放电过程进行了模拟。赝火花开关初始放电过程主要由汤森放电过程、等离子体形成、空心阴极效应和场致发射引发主放电组成；等离子体形成和空心阴极效应对赝火花开关的发展导通具有至关重要的作用。改变赝火花开关工作参数，如气压、电极孔径、阳极电压和阴极腔中初始粒子密度，研究其对赝火花开关电子峰值电流形成时间的影响。结果表明：随着气压、电极孔径、阳极电压和初始粒子密度的增大，赝火花开关电子峰值电流形成时间减小。
2010, 22.
摘要:
通过研究不同外电路参数条件下半绝缘GaAs光导开关的输出电流波形的差异，分析了外电路电参数对GaAs光导开关导通过程和工作模式的影响。实验开关由600 μm厚的半绝缘GaAs晶片制成，电极间隙为12 mm。使用波长为1 064 nm,5.2 mJ的激光脉冲进行了开关的触发实验。使用皮尔森电流探头测量开关放电电流波形。实验发现储能电容、回路电感等外电路参数对开关放电电流波形存在决定性影响，回路电感影响了导通电流的上升前沿，储能电容对于开关非线性模式的维持起决定作用，储能电容较大时才能够提供非线性模式维持所需的偏置电场。
通过研究不同外电路参数条件下半绝缘GaAs光导开关的输出电流波形的差异，分析了外电路电参数对GaAs光导开关导通过程和工作模式的影响。实验开关由600 μm厚的半绝缘GaAs晶片制成，电极间隙为12 mm。使用波长为1 064 nm,5.2 mJ的激光脉冲进行了开关的触发实验。使用皮尔森电流探头测量开关放电电流波形。实验发现储能电容、回路电感等外电路参数对开关放电电流波形存在决定性影响，回路电感影响了导通电流的上升前沿，储能电容对于开关非线性模式的维持起决定作用，储能电容较大时才能够提供非线性模式维持所需的偏置电场。
2010, 22.
摘要:
研究了变换比为4∶1的宽频带传输线变压器, 给出了考虑线圈互耦的等效电路模型, 分析了其阻抗变换特性。针对在以往传输线变压器分析中忽略频率变化对磁导率的影响这一问题，以应用NiZn铁氧体的宽带传输线变压器为例，将频率变化对磁导率的影响应用到分析传输线变压器特性中。对测试结果的分析和比较表明：在传输线变压器输入阻抗的分析中，频率对其的影响是存在的，在等效电路模型分析中加以考虑，可以更好地与实际值吻合。
研究了变换比为4∶1的宽频带传输线变压器, 给出了考虑线圈互耦的等效电路模型, 分析了其阻抗变换特性。针对在以往传输线变压器分析中忽略频率变化对磁导率的影响这一问题，以应用NiZn铁氧体的宽带传输线变压器为例，将频率变化对磁导率的影响应用到分析传输线变压器特性中。对测试结果的分析和比较表明：在传输线变压器输入阻抗的分析中，频率对其的影响是存在的，在等效电路模型分析中加以考虑，可以更好地与实际值吻合。
2010, 22.
摘要:
提出了一种基于粒子模拟的磁绝缘传输线等效电容和等效电感计算方法，在层流模型得到的同轴磁绝缘传输线等效电感和等效电容理论公式中引入修正因子，对粒子模拟所得结果进行数值拟合，获得了等效电容和等效电感修正因子依赖于电压的拟合表达式，修正后的等效电容和等效电感理论公式与粒子模拟结果符合较好，所得结果可用于磁绝缘传输线的等效电路建模。
提出了一种基于粒子模拟的磁绝缘传输线等效电容和等效电感计算方法，在层流模型得到的同轴磁绝缘传输线等效电感和等效电容理论公式中引入修正因子，对粒子模拟所得结果进行数值拟合，获得了等效电容和等效电感修正因子依赖于电压的拟合表达式，修正后的等效电容和等效电感理论公式与粒子模拟结果符合较好，所得结果可用于磁绝缘传输线的等效电路建模。
2010, 22.
摘要:
中国科学院近代物理研究所正在进行等离子体直接注入方案的研究，以便为重离子物理研究提供稳定可靠的高流强束流。由于工作频率较低，用于等离子体直接注入方案的RFQ腔体采用了适合于低频的四杆型结构。在完成束流动力学设计的前提下，研究了RFQ腔体支撑臂的各参数对并联阻抗的影响。由于突出电极之间存在着一定大小的电容，会对腔体的性能产生影响,为使腔体达到最优化的设计，进行了突出电极对并联阻抗及场平整性的影响的研究，并给出了突出电极的取值范围。
中国科学院近代物理研究所正在进行等离子体直接注入方案的研究，以便为重离子物理研究提供稳定可靠的高流强束流。由于工作频率较低，用于等离子体直接注入方案的RFQ腔体采用了适合于低频的四杆型结构。在完成束流动力学设计的前提下，研究了RFQ腔体支撑臂的各参数对并联阻抗的影响。由于突出电极之间存在着一定大小的电容，会对腔体的性能产生影响,为使腔体达到最优化的设计，进行了突出电极对并联阻抗及场平整性的影响的研究，并给出了突出电极的取值范围。
2010, 22.
摘要:
在分离作用射频四极场（SFRFQ）加速腔中加入频率调谐装置，用步进电机驱动调谐杆运动，改变调谐板在腔中的位置来改变调谐板与支撑环之间的分布电容，从而改变SFRFQ腔的工作频率，使其谐振频率为26.07 MHz，实现了RFQ和SFRFQ组合加速系统频率的匹配。在完成两腔频率调谐的基础上进行了SFRFQ腔体1/6占空比高功率试验，轫致辐射谱的测量表明,SFRFQ极间电压在入射峰值功率为28.8 kW时已达到86.2 kV，超过了设计指标的70.0 kV。
在分离作用射频四极场（SFRFQ）加速腔中加入频率调谐装置，用步进电机驱动调谐杆运动，改变调谐板在腔中的位置来改变调谐板与支撑环之间的分布电容，从而改变SFRFQ腔的工作频率，使其谐振频率为26.07 MHz，实现了RFQ和SFRFQ组合加速系统频率的匹配。在完成两腔频率调谐的基础上进行了SFRFQ腔体1/6占空比高功率试验，轫致辐射谱的测量表明,SFRFQ极间电压在入射峰值功率为28.8 kW时已达到86.2 kV，超过了设计指标的70.0 kV。
2010, 22.
摘要:
散射是闪光照相诊断技术中需要重点考虑的一个关键性问题，弄清散射的影响因素及其来源对于提高客体信息诊断精度具有十分重要的促进作用。针对法国实验客体照相系统，采用蒙特卡罗方法，系统研究了侧向散射的影响因素及其来源。结果表明：在没有侧向保护器的情况下，前保护器是侧向散射的主要来源，对任一点，前保护器的散射贡献均达到50%以上，并且侧向散射沿光轴方向呈递增或递减分布。在有侧向保护器情况下，侧向散射照射量有所减小，在与光轴垂直方向呈中间高两边低的单峰分布。增大侧向记录距离不一定带来侧向散射的降低。在适当的记录距离下，得到了较为均匀的散射分布。
散射是闪光照相诊断技术中需要重点考虑的一个关键性问题，弄清散射的影响因素及其来源对于提高客体信息诊断精度具有十分重要的促进作用。针对法国实验客体照相系统，采用蒙特卡罗方法，系统研究了侧向散射的影响因素及其来源。结果表明：在没有侧向保护器的情况下，前保护器是侧向散射的主要来源，对任一点，前保护器的散射贡献均达到50%以上，并且侧向散射沿光轴方向呈递增或递减分布。在有侧向保护器情况下，侧向散射照射量有所减小，在与光轴垂直方向呈中间高两边低的单峰分布。增大侧向记录距离不一定带来侧向散射的降低。在适当的记录距离下，得到了较为均匀的散射分布。
2010, 22.
摘要:
神龙一号直线感应加速器（LIA）产生的强流高功率的脉冲电子束与 X光转换靶作用后可以产生高剂量的X光，同时由于转换靶的被烧蚀破坏在靶面产生回流离子，该回流离子的存在影响到电子束的聚焦。设计了4套法拉第筒及其对应的偏压电路，法拉第筒被放置在神龙一号X光转换靶上游不同位置，分布在电子束轴线两侧，电路设计最高偏压为1 kV；对神龙一号LIA 的X光转换靶面产生的回流离子进行了实验测量，分别得到回流正离子密度约在1021/m3,离子运动速度可达2～3 mm/s。计算比较表明，该离子流强度与神龙一号靶前电子束流相差很大，只有电子束流强的0.27%，对神龙一号电子束聚焦不会造成影响。
神龙一号直线感应加速器（LIA）产生的强流高功率的脉冲电子束与 X光转换靶作用后可以产生高剂量的X光，同时由于转换靶的被烧蚀破坏在靶面产生回流离子，该回流离子的存在影响到电子束的聚焦。设计了4套法拉第筒及其对应的偏压电路，法拉第筒被放置在神龙一号X光转换靶上游不同位置，分布在电子束轴线两侧，电路设计最高偏压为1 kV；对神龙一号LIA 的X光转换靶面产生的回流离子进行了实验测量，分别得到回流正离子密度约在1021/m3,离子运动速度可达2～3 mm/s。计算比较表明，该离子流强度与神龙一号靶前电子束流相差很大，只有电子束流强的0.27%，对神龙一号电子束聚焦不会造成影响。
2010, 22.
摘要:
强流加速器水介质形成线放电或击穿形成的冲击波对陶瓷真空界面具有破坏作用。为获得该冲击载荷的信息，应用通用软件ANSYS/LS-DYNA建立了一种水下爆炸有限元模型，将电弧放电等效为爆炸源，模拟得到了冲击波传播时序、压力历史曲线及陶瓷板的加速度响应；为验证模型的有效性，应用“针-板”电极水开关在输出电脉冲40~50 ns、幅值100~300 kV可调的10级陡化前沿Marx发生器上开展了电水锤缩比实验研究。实测了不同击穿电压下冲击波峰压、波速和主脉冲宽度，并依据经验公式计算了放电沉积能量和冲击波能量，平均约17%的间隙放电能量转换为冲击波机械能。对冲击波能量与峰压关系进行了拟合，并与数值模拟结果进行了比较，二者变化趋势基本一致，量级上吻合较好。
强流加速器水介质形成线放电或击穿形成的冲击波对陶瓷真空界面具有破坏作用。为获得该冲击载荷的信息，应用通用软件ANSYS/LS-DYNA建立了一种水下爆炸有限元模型，将电弧放电等效为爆炸源，模拟得到了冲击波传播时序、压力历史曲线及陶瓷板的加速度响应；为验证模型的有效性，应用“针-板”电极水开关在输出电脉冲40~50 ns、幅值100~300 kV可调的10级陡化前沿Marx发生器上开展了电水锤缩比实验研究。实测了不同击穿电压下冲击波峰压、波速和主脉冲宽度，并依据经验公式计算了放电沉积能量和冲击波能量，平均约17%的间隙放电能量转换为冲击波机械能。对冲击波能量与峰压关系进行了拟合，并与数值模拟结果进行了比较，二者变化趋势基本一致，量级上吻合较好。
2010, 22.
摘要:
强流质子RFQ加速器加速场的频率为352.2 MHz，加速场幅度和相位的精度分别要求控制在±1%和±1°的范围，为了达到这一要求，设计了一套数字低电平控制系统，该系统包括加速场的幅度和相位控制、腔体的谐振频率控制和高功率射频连锁保护３个部分。腔体采样信号的下变频及反馈激励信号的上变频由模拟器件来完成。幅相实时反馈处理过程采用数字I/Q解调的方法，在1块stratixⅡ的FPGA板上实现，板上另有3块DSP用于通信和协助FPGA进行数据处理。系统完成后与RFQ加速器进行联机调试，测试结果基本满足控制精度的要求。
强流质子RFQ加速器加速场的频率为352.2 MHz，加速场幅度和相位的精度分别要求控制在±1%和±1°的范围，为了达到这一要求，设计了一套数字低电平控制系统，该系统包括加速场的幅度和相位控制、腔体的谐振频率控制和高功率射频连锁保护３个部分。腔体采样信号的下变频及反馈激励信号的上变频由模拟器件来完成。幅相实时反馈处理过程采用数字I/Q解调的方法，在1块stratixⅡ的FPGA板上实现，板上另有3块DSP用于通信和协助FPGA进行数据处理。系统完成后与RFQ加速器进行联机调试，测试结果基本满足控制精度的要求。
