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RSS2010年 22卷 第04期
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2010, 22.
摘要:
通过对高频整流谐振变换电源谐振充电和谐振放电两个过程的理论研究，得出其输出功率以及控制的策略。利用Matlab 中的Simulink对电源建立了全电路的仿真模型，开展了数值仿真研究。数值仿真的结果表明：谐振充电和谐振放电过程中，各个节点的电压和电流波形能够与理论值吻合，为高频整流谐振变换电源的试验研究和研制奠定了坚实的基础。
通过对高频整流谐振变换电源谐振充电和谐振放电两个过程的理论研究，得出其输出功率以及控制的策略。利用Matlab 中的Simulink对电源建立了全电路的仿真模型，开展了数值仿真研究。数值仿真的结果表明：谐振充电和谐振放电过程中，各个节点的电压和电流波形能够与理论值吻合，为高频整流谐振变换电源的试验研究和研制奠定了坚实的基础。
2010, 22.
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介绍了200 kV水介质高压脉冲延时线的基本设计参数，阻抗为23.4 Ω，电长度为300 ns；分析了该延时线的耐压特性，并对其传输脉冲幅度衰减率进行了估算。加工了一套高压脉冲延时线装置，并进行了实验研究。实验中，利用Blumlein线产生两路高压方波脉冲输出，一路经高压电缆-延时线-高压电缆到匹配负载，另一路经过高压电缆到匹配负载，两负载上的脉冲等效认为是延时线的输出脉冲和输入脉冲。实验结果表明，该延时线工作电压大于200 kV，输入方波脉冲前沿为30 ns，输出方波脉冲前沿增加到34.5 ns，方波脉冲幅度损耗率为1.8%。
介绍了200 kV水介质高压脉冲延时线的基本设计参数，阻抗为23.4 Ω，电长度为300 ns；分析了该延时线的耐压特性，并对其传输脉冲幅度衰减率进行了估算。加工了一套高压脉冲延时线装置，并进行了实验研究。实验中，利用Blumlein线产生两路高压方波脉冲输出，一路经高压电缆-延时线-高压电缆到匹配负载，另一路经过高压电缆到匹配负载，两负载上的脉冲等效认为是延时线的输出脉冲和输入脉冲。实验结果表明，该延时线工作电压大于200 kV，输入方波脉冲前沿为30 ns，输出方波脉冲前沿增加到34.5 ns，方波脉冲幅度损耗率为1.8%。
2010, 22.
摘要:
建立了重复频率、可调脉宽线板放电型电晕等离子体驱动源实验平台，该平台由谐振充电、脉冲升压变压器和磁开关宽脉冲调制等部分构成，试验平台输出脉冲电压峰值150 kV、最高重复频率1 kHz、输出脉冲前沿0.53 μs、脉冲宽度5～25 μs可调节。阐述了该平台脉冲调制原理，通过实验结果分析了脉冲变压器分布电容对系统能量传输的影响，指出提高脉冲氢闸流管开关能力、改善脉冲变压器绝缘结构设计、降低匝间分布电容可以进一步提高输出电压和重复频率。
建立了重复频率、可调脉宽线板放电型电晕等离子体驱动源实验平台，该平台由谐振充电、脉冲升压变压器和磁开关宽脉冲调制等部分构成，试验平台输出脉冲电压峰值150 kV、最高重复频率1 kHz、输出脉冲前沿0.53 μs、脉冲宽度5～25 μs可调节。阐述了该平台脉冲调制原理，通过实验结果分析了脉冲变压器分布电容对系统能量传输的影响，指出提高脉冲氢闸流管开关能力、改善脉冲变压器绝缘结构设计、降低匝间分布电容可以进一步提高输出电压和重复频率。
2010, 22.
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采用串联单传输线、并联Blumlein脉冲形成线和高重复频率固体开关等技术路线开展了MHz重复频率脉冲功率技术研究。利用串联单传输线获得了幅度约200 kV，时间间隔约500 ns的双脉冲。利用并联使用的Blumlein系统和特殊设计的汇流/隔离网络获得了幅度约275 kV，时间间隔约500 ns的三脉冲。利用并联MOSFET和感应叠加原理研制了6 kV/2.5 MHz固体调制器。结果表明：3种方式均可以猝发MHz的方式输出高品质的高压脉冲串，可根据实际的需求选择合适技术路线。
采用串联单传输线、并联Blumlein脉冲形成线和高重复频率固体开关等技术路线开展了MHz重复频率脉冲功率技术研究。利用串联单传输线获得了幅度约200 kV，时间间隔约500 ns的双脉冲。利用并联使用的Blumlein系统和特殊设计的汇流/隔离网络获得了幅度约275 kV，时间间隔约500 ns的三脉冲。利用并联MOSFET和感应叠加原理研制了6 kV/2.5 MHz固体调制器。结果表明：3种方式均可以猝发MHz的方式输出高品质的高压脉冲串，可根据实际的需求选择合适技术路线。
2010, 22.
摘要:
利用磁开关来改善全固态Marx发生器的脉冲上升沿，并构建出一套脉冲电源。该套脉冲源包括基于IGBT半桥模块的Marx发生器和由磁开关与锐化电容构成的脉冲陡化电路。该电源用原边一匝的脉冲变压器为IGBT提供驱动信号，并且原副边绕组均采用同轴线以屏蔽电磁干扰；在门极采用无源过流保护的方法，以防止负载短路对IGBT放电开关造成损坏。实验结果表明:在电压10 kV，电流170 A的情况下，脉冲前沿由1.5 μs压缩到了200 ns，同时IGBT的开通损耗由原来的10 mJ降到不足1 mJ。
利用磁开关来改善全固态Marx发生器的脉冲上升沿，并构建出一套脉冲电源。该套脉冲源包括基于IGBT半桥模块的Marx发生器和由磁开关与锐化电容构成的脉冲陡化电路。该电源用原边一匝的脉冲变压器为IGBT提供驱动信号，并且原副边绕组均采用同轴线以屏蔽电磁干扰；在门极采用无源过流保护的方法，以防止负载短路对IGBT放电开关造成损坏。实验结果表明:在电压10 kV，电流170 A的情况下，脉冲前沿由1.5 μs压缩到了200 ns，同时IGBT的开通损耗由原来的10 mJ降到不足1 mJ。
2010, 22.
摘要:
提出了将传统单个储能电感利用传输线分隔成两部分的新型电感储能脉冲功率驱动源技术方案。理论分析表明，利用传输线电容的耦合延时作用，可有效对调制器输出脉冲波形进行整形，并且可以进一步提高能量转换效率，从而克服传统电感储能脉冲功率源输出波形质量差（类三角波波形）的缺点。基于该思想开展了实验研究，获得了电压约300 kV，电流约20 kA的电子束，并成功驱动S波段磁绝缘线振荡器获得了百MW量级的微波输出。
提出了将传统单个储能电感利用传输线分隔成两部分的新型电感储能脉冲功率驱动源技术方案。理论分析表明，利用传输线电容的耦合延时作用，可有效对调制器输出脉冲波形进行整形，并且可以进一步提高能量转换效率，从而克服传统电感储能脉冲功率源输出波形质量差（类三角波波形）的缺点。基于该思想开展了实验研究，获得了电压约300 kV，电流约20 kA的电子束，并成功驱动S波段磁绝缘线振荡器获得了百MW量级的微波输出。
2010, 22.
摘要:
设计并制作了基于没有附加磁芯复位电路的单级、双级磁脉冲压缩系统电路，用于测试Ni-Zn铁氧体磁芯在μs及亚μs级脉冲激励下的动态磁特性。磁芯的磁滞回线由测量到的磁开关两端电压和电流数据经计算得到，由磁滞回线可知磁芯在μs及亚μs级脉冲激励下的各种特性参数如饱和磁感应强度、剩余磁感应强度、矩形比、磁通密度跳变、矫顽力、饱和磁场强度及单位体积材料磁滞损耗；通过比较两块磁芯在μs及亚μs级脉冲激励下的各种动态磁特性参数可知：两块磁芯随激励脉冲宽度变窄磁芯磁性能有不同程度的下降，亚μs级脉冲激励下的矫顽力和单位体积材料磁滞损耗都比μs级脉冲激励下增大约3倍；饱和磁感应强度小、剩余磁感应强度大的Ni-Zn铁氧体磁芯动态磁特性性能优异，适合用于更窄脉冲的压缩电路中。
设计并制作了基于没有附加磁芯复位电路的单级、双级磁脉冲压缩系统电路，用于测试Ni-Zn铁氧体磁芯在μs及亚μs级脉冲激励下的动态磁特性。磁芯的磁滞回线由测量到的磁开关两端电压和电流数据经计算得到，由磁滞回线可知磁芯在μs及亚μs级脉冲激励下的各种特性参数如饱和磁感应强度、剩余磁感应强度、矩形比、磁通密度跳变、矫顽力、饱和磁场强度及单位体积材料磁滞损耗；通过比较两块磁芯在μs及亚μs级脉冲激励下的各种动态磁特性参数可知：两块磁芯随激励脉冲宽度变窄磁芯磁性能有不同程度的下降，亚μs级脉冲激励下的矫顽力和单位体积材料磁滞损耗都比μs级脉冲激励下增大约3倍；饱和磁感应强度小、剩余磁感应强度大的Ni-Zn铁氧体磁芯动态磁特性性能优异，适合用于更窄脉冲的压缩电路中。
2010, 22.
摘要:
真空传输线板-锥转角过渡是多模块汇流的Z箍缩装置经常采用的结构,在不考虑磁绝缘失效、介质损耗的前提下，采用有限差分方法分析转角过渡对功率流传输的影响。初步的计算和分析表明:随着转角的变大，由阻抗不匹配引起的反射将使传输效率有所降低；前沿较陡的快脉冲在这种结构中发生严重畸变，而低频脉冲则几乎不受影响。在板-锥过渡设计中采用小转角结构，尽量减小脉冲传输方向的变化，对保证脉冲高效传输有利。
真空传输线板-锥转角过渡是多模块汇流的Z箍缩装置经常采用的结构,在不考虑磁绝缘失效、介质损耗的前提下，采用有限差分方法分析转角过渡对功率流传输的影响。初步的计算和分析表明:随着转角的变大，由阻抗不匹配引起的反射将使传输效率有所降低；前沿较陡的快脉冲在这种结构中发生严重畸变，而低频脉冲则几乎不受影响。在板-锥过渡设计中采用小转角结构，尽量减小脉冲传输方向的变化，对保证脉冲高效传输有利。
2010, 22.
摘要:
提出并设计了一种Marx发生器线路，将电路模拟和实验验证结果与传统的Marx线路进行了比较，结果表明，所设计的线路通过保证Marx后级开关上的过电压幅值，来保证开关可靠击穿并减小开关自击穿所需时间，从而减小Marx发生器的抖动和增大工作范围。在此线路基础上，设计了一种用于直线感应加速器脉冲功率系统的Marx发生器，该发生器采用正负双极性直流充电，使用低抖动的场畸变火花隙开关作为脉冲形成开关，最大储能16.87 kJ，最高输出电压450 kV，在一定工作状态下可以达到亚纳秒级的时间抖动。
提出并设计了一种Marx发生器线路，将电路模拟和实验验证结果与传统的Marx线路进行了比较，结果表明，所设计的线路通过保证Marx后级开关上的过电压幅值，来保证开关可靠击穿并减小开关自击穿所需时间，从而减小Marx发生器的抖动和增大工作范围。在此线路基础上，设计了一种用于直线感应加速器脉冲功率系统的Marx发生器，该发生器采用正负双极性直流充电，使用低抖动的场畸变火花隙开关作为脉冲形成开关，最大储能16.87 kJ，最高输出电压450 kV，在一定工作状态下可以达到亚纳秒级的时间抖动。
2010, 22.
摘要:
为产生重复频率脉冲磁场的螺线管,研制了一种新型的初级能源，它采用半桥串联谐振恒流充电拓扑结构，可在0～2.5 kV范围内实现输出可调，最大平均充电功率达4.7 kW。该电路最大特色在于无需使用外加谐振元件，只利用变压器的漏感和半桥桥臂电容组成谐振元件。简要分析了电路的工作过程，给出了电路参数设计方法和设计实例，并进行电路仿真和初步实验研究，结果表明，该设计基本达到要求。最后，进行了带螺线管负载的实验研究，实验证明该能源在重复频率10 Hz条件下运行稳定可靠。
为产生重复频率脉冲磁场的螺线管,研制了一种新型的初级能源，它采用半桥串联谐振恒流充电拓扑结构，可在0～2.5 kV范围内实现输出可调，最大平均充电功率达4.7 kW。该电路最大特色在于无需使用外加谐振元件，只利用变压器的漏感和半桥桥臂电容组成谐振元件。简要分析了电路的工作过程，给出了电路参数设计方法和设计实例，并进行电路仿真和初步实验研究，结果表明，该设计基本达到要求。最后，进行了带螺线管负载的实验研究，实验证明该能源在重复频率10 Hz条件下运行稳定可靠。
2010, 22.
摘要:
介绍了一种输出峰值功率在MW量级，工作频率和脉冲宽度均连续可调的高功率固态脉冲调制器的设计。脉冲调制器的放电回路采用先进的固态开关技术，以实现频率和脉宽的连续可调。调制器输出采用升压型多路初级绕组脉冲变压器，以降低励磁单元的工作电压和工作电流，同时避免了由于固态开关串并联而导致的电路复杂设计问题。系统采用在励磁回路中添加补偿网络的方法提高输出脉冲的平顶度。采取以上这些技术设计的固态调制器工程样机输出脉冲峰值电压为48 kV、宽度1.0~4.5 μs、重复频率20~300 Hz、脉冲顶降小于1%，可以作为磁控管调制器应用在粒子加速器系统中。
介绍了一种输出峰值功率在MW量级，工作频率和脉冲宽度均连续可调的高功率固态脉冲调制器的设计。脉冲调制器的放电回路采用先进的固态开关技术，以实现频率和脉宽的连续可调。调制器输出采用升压型多路初级绕组脉冲变压器，以降低励磁单元的工作电压和工作电流，同时避免了由于固态开关串并联而导致的电路复杂设计问题。系统采用在励磁回路中添加补偿网络的方法提高输出脉冲的平顶度。采取以上这些技术设计的固态调制器工程样机输出脉冲峰值电压为48 kV、宽度1.0~4.5 μs、重复频率20~300 Hz、脉冲顶降小于1%，可以作为磁控管调制器应用在粒子加速器系统中。
2010, 22.
摘要:
介绍了传输线变压器的结构特点，对其进行了理论分析和实验研究。采用传输线变压器结构将每路幅度约为4.5 kV/50 Ω的4路脉冲合成了幅度约8.8 kV/50 Ω的脉冲，通过实验证实了采用多根传输线串并联方式构成的传输线变压器装置可以将多路窄脉冲进行线路功率合成。应用此类结构设计了一种紧凑的高压窄脉冲发生器，将36路8 kV/50 Ω的脉冲合成了约46 kV/50 Ω的脉冲。采用传输线变压器合成器，应确保各路输入脉冲的前沿抖动足够小和高精度同步。
介绍了传输线变压器的结构特点，对其进行了理论分析和实验研究。采用传输线变压器结构将每路幅度约为4.5 kV/50 Ω的4路脉冲合成了幅度约8.8 kV/50 Ω的脉冲，通过实验证实了采用多根传输线串并联方式构成的传输线变压器装置可以将多路窄脉冲进行线路功率合成。应用此类结构设计了一种紧凑的高压窄脉冲发生器，将36路8 kV/50 Ω的脉冲合成了约46 kV/50 Ω的脉冲。采用传输线变压器合成器，应确保各路输入脉冲的前沿抖动足够小和高精度同步。
2010, 22.
摘要:
从热处理工艺、电极结构设计及工作场强等方面对电容器寿命性能加以分析与试验研究。结果表明：金属化膜电容器热处理温度的选择需要综合考虑膜的收缩以及电极厚度；对应不同方阻，热处理温度存在一个最优值，在该值下电容器可获得最佳的自愈性能，进而达到较长的工作寿命；在不同工作场强下，需权衡电极边缘局部放电以及膜中自愈产生的容量损失比例，优化电极结构。在电极结构、热处理工艺等参数优化设计的基础上，研制出的1.0 kJ/L电容器达到10 000次的大电流充放电寿命。
从热处理工艺、电极结构设计及工作场强等方面对电容器寿命性能加以分析与试验研究。结果表明：金属化膜电容器热处理温度的选择需要综合考虑膜的收缩以及电极厚度；对应不同方阻，热处理温度存在一个最优值，在该值下电容器可获得最佳的自愈性能，进而达到较长的工作寿命；在不同工作场强下，需权衡电极边缘局部放电以及膜中自愈产生的容量损失比例，优化电极结构。在电极结构、热处理工艺等参数优化设计的基础上，研制出的1.0 kJ/L电容器达到10 000次的大电流充放电寿命。
2010, 22.
摘要:
对PTS装置分层真空轴向绝缘堆的设计和分析方法进行了研究。利用全电路模拟方法得到了绝缘堆各层的电压波形。利用静电场数值模拟方法，对每层堆中的绝缘环、电极环、均压环、场调整环以及两端接口部分的形状都进行了设计和优化。2维和3维静电场模拟结果表明，绝缘堆的设计能够满足静电场设计要求。采用2维PIC程序初步计算了绝缘堆金属均压环真空侧电子发射对电压分配不均压度的影响，计算结果表明,真空侧的电子发射会较大地影响绝缘堆电压分配的均匀度，进而对绝缘堆的全堆闪络概率造成较大的影响。
对PTS装置分层真空轴向绝缘堆的设计和分析方法进行了研究。利用全电路模拟方法得到了绝缘堆各层的电压波形。利用静电场数值模拟方法，对每层堆中的绝缘环、电极环、均压环、场调整环以及两端接口部分的形状都进行了设计和优化。2维和3维静电场模拟结果表明，绝缘堆的设计能够满足静电场设计要求。采用2维PIC程序初步计算了绝缘堆金属均压环真空侧电子发射对电压分配不均压度的影响，计算结果表明,真空侧的电子发射会较大地影响绝缘堆电压分配的均匀度，进而对绝缘堆的全堆闪络概率造成较大的影响。
2010, 22.
摘要:
采用等效电路模型程序——BCYSSYS对系统参数进行优化，设计了04型爆磁压缩发生器及用04型发生器驱动的紧凑型爆炸脉冲电源。紧凑型爆炸脉冲电源长度小于1.2 m，直径0.4 m，质量约100 kg。实验结果表明：04型爆磁压缩发生器能够在3 μH电感负载上获得脉宽约10 μs、峰值为100 kA的脉冲大电流输出；当负载电阻为8.7 Ω时，输出电功率大于20 GW。典型实验结果与采用BCYSSYS程序得到的计算结果吻合较好，验证了BCYSSYS程序用于爆炸脉冲电源理论设计的可行性。
采用等效电路模型程序——BCYSSYS对系统参数进行优化，设计了04型爆磁压缩发生器及用04型发生器驱动的紧凑型爆炸脉冲电源。紧凑型爆炸脉冲电源长度小于1.2 m，直径0.4 m，质量约100 kg。实验结果表明：04型爆磁压缩发生器能够在3 μH电感负载上获得脉宽约10 μs、峰值为100 kA的脉冲大电流输出；当负载电阻为8.7 Ω时，输出电功率大于20 GW。典型实验结果与采用BCYSSYS程序得到的计算结果吻合较好，验证了BCYSSYS程序用于爆炸脉冲电源理论设计的可行性。
2010, 22.
摘要:
设计了横向结构的半绝缘GaAs光导开关和SiC光导开关。在不同的直流偏置电压下，使用波长为1 064 nm的激光脉冲触发使开关导通，研究了非本征光电导方式下GaAs光导开关和SiC光导开关的光电导特性。实验中获得了GaAs光导开关的暗态伏安曲线和200～1 100 nm波长范围内吸收深度随波长的变化曲线，得到了大功率GaAs光导开关在线性模式和非线性模式下的电流波形,并进行了比较，讨论了非线性模式下大功率GaAs光导开关的奇特光电导现象。对非本征光电导方式下的SiC光导开关进行了初步实验研究，得到了偏置电压3.6 kV下开关的电压和电流波形。
设计了横向结构的半绝缘GaAs光导开关和SiC光导开关。在不同的直流偏置电压下，使用波长为1 064 nm的激光脉冲触发使开关导通，研究了非本征光电导方式下GaAs光导开关和SiC光导开关的光电导特性。实验中获得了GaAs光导开关的暗态伏安曲线和200～1 100 nm波长范围内吸收深度随波长的变化曲线，得到了大功率GaAs光导开关在线性模式和非线性模式下的电流波形,并进行了比较，讨论了非线性模式下大功率GaAs光导开关的奇特光电导现象。对非本征光电导方式下的SiC光导开关进行了初步实验研究，得到了偏置电压3.6 kV下开关的电压和电流波形。
2010, 22.
摘要:
设计并制作了18 mm间隙的半绝缘GaAs光导开关，开关芯片采用标准半导体工艺制作并封装在陶瓷基板上。测试了光导开关在20 kV工作电压、1 kA工作电流时，不同重复频率工作的开关寿命，结果表明，开关寿命4 000次～7 000次，且随着重复频率的提高，开关寿命有所降低。初步分析了导致开关失效的原因为热损伤，包括局部发热导致的连接损伤和材料损伤以及整体发热导致的暗态电阻下降。
设计并制作了18 mm间隙的半绝缘GaAs光导开关，开关芯片采用标准半导体工艺制作并封装在陶瓷基板上。测试了光导开关在20 kV工作电压、1 kA工作电流时，不同重复频率工作的开关寿命，结果表明，开关寿命4 000次～7 000次，且随着重复频率的提高，开关寿命有所降低。初步分析了导致开关失效的原因为热损伤，包括局部发热导致的连接损伤和材料损伤以及整体发热导致的暗态电阻下降。
2010, 22.
摘要:
在新的强激光能源系统中，采用了一种大电荷转移量同轴结构的两电极气体开关。为了研究气体开关的开通过程，采用仿真软件ATP与PSCAD分别对该开关在开通过程中的某些特征参量对开通特性的影响进行了仿真分析和研究，提出了一种用于模拟气体开关开通过程的模型，并由此得到了触发电压与导通能量之间的关系曲线,并从中得出结论，触发能量对气体开关导通的影响不大。
在新的强激光能源系统中，采用了一种大电荷转移量同轴结构的两电极气体开关。为了研究气体开关的开通过程，采用仿真软件ATP与PSCAD分别对该开关在开通过程中的某些特征参量对开通特性的影响进行了仿真分析和研究，提出了一种用于模拟气体开关开通过程的模型，并由此得到了触发电压与导通能量之间的关系曲线,并从中得出结论，触发能量对气体开关导通的影响不大。
2010, 22.
摘要:
HL80型大功率恒流源采用闭环实时串联线性调整技术实现输出电流的恒流控制，应用三相交流调压模块调控电源变压器的初级电压，以可编程控制器与触摸屏配合实现图形化的交互式操作界面，采用以太网构成通讯控制网络。当负载在2.0 ～3.0 Ω之间变化且输出电流在20～80 A之间变化时，HL80型恒流源的调整管压降可控制在(8±2) V范围内，输出电流稳定度优于0.12%，纹波系数优于0.11%。样机实现万次拷机实验无故障。
HL80型大功率恒流源采用闭环实时串联线性调整技术实现输出电流的恒流控制，应用三相交流调压模块调控电源变压器的初级电压，以可编程控制器与触摸屏配合实现图形化的交互式操作界面，采用以太网构成通讯控制网络。当负载在2.0 ～3.0 Ω之间变化且输出电流在20～80 A之间变化时，HL80型恒流源的调整管压降可控制在(8±2) V范围内，输出电流稳定度优于0.12%，纹波系数优于0.11%。样机实现万次拷机实验无故障。
2010, 22.
摘要:
为研究长脉冲强流电子束产生技术，设计了一台螺旋线型高压长脉冲发生器。该发生器主要由Marx发生器、充电电感、脉冲形成线、高压开关、脉冲传输线及平板二极管构成，形成线内导体为螺旋线，工作介质为去离子水，其指标为输出电压500 kV，电流40 kA，脉冲宽度1 μs，单脉冲能量20 kJ。简要介绍了该长脉冲发生器的结构、给出了结构和电气参数，讨论了各部分设计应注意的问题。
为研究长脉冲强流电子束产生技术，设计了一台螺旋线型高压长脉冲发生器。该发生器主要由Marx发生器、充电电感、脉冲形成线、高压开关、脉冲传输线及平板二极管构成，形成线内导体为螺旋线，工作介质为去离子水，其指标为输出电压500 kV，电流40 kA，脉冲宽度1 μs，单脉冲能量20 kJ。简要介绍了该长脉冲发生器的结构、给出了结构和电气参数，讨论了各部分设计应注意的问题。
2010, 22.
摘要:
以正态分布作为开关延时的数学模型，讨论了多路开关同步工作时，开关抖动、单路输出波形前沿对直线变压器驱动源多路波形叠加的影响。模拟研究结果表明:开关抖动对输出波形前沿的影响与单路输出波形的质量有关，单路波形前沿越小，开关抖动对感应叠加后输出波形前沿影响越明显。考虑4路同步工作的开关抖动为5 ns，单路波形前沿由10 ns增大到80 ns，感应叠加后输出波形前沿平均增量由6.7 ns减小为1.7 ns，因此当单路输出波形前沿较大时追求开关抖动小的意义不大。
以正态分布作为开关延时的数学模型，讨论了多路开关同步工作时，开关抖动、单路输出波形前沿对直线变压器驱动源多路波形叠加的影响。模拟研究结果表明:开关抖动对输出波形前沿的影响与单路输出波形的质量有关，单路波形前沿越小，开关抖动对感应叠加后输出波形前沿影响越明显。考虑4路同步工作的开关抖动为5 ns，单路波形前沿由10 ns增大到80 ns，感应叠加后输出波形前沿平均增量由6.7 ns减小为1.7 ns，因此当单路输出波形前沿较大时追求开关抖动小的意义不大。
2010, 22.
摘要:
40 GW重复频率脉冲驱动源是应高功率微波技术发展等需求而设计的一台基于Tesla变压器技术的重复频率脉冲功率装置。40 GW驱动源设计输出功率40 GW，脉宽60 ns，重复频率1~50 Hz，输出功率及重复频率工作状态在一定范围内可调。介绍了40 GW高功率重复频率脉冲驱动源的系统构成、电气及结构参数的确定方法、关键部件的工程工艺技术，并分析了关键绝缘部件的电场分布。已完成驱动源安装并进行了实验调试，其主要单元Tesla变压器的能量效率达到70%，驱动源单次工作状态下输出功率大于40 GW；50 Hz重复频率工作状态下，输出功率20.6 GW，系统工作稳定可靠。
40 GW重复频率脉冲驱动源是应高功率微波技术发展等需求而设计的一台基于Tesla变压器技术的重复频率脉冲功率装置。40 GW驱动源设计输出功率40 GW，脉宽60 ns，重复频率1~50 Hz，输出功率及重复频率工作状态在一定范围内可调。介绍了40 GW高功率重复频率脉冲驱动源的系统构成、电气及结构参数的确定方法、关键部件的工程工艺技术，并分析了关键绝缘部件的电场分布。已完成驱动源安装并进行了实验调试，其主要单元Tesla变压器的能量效率达到70%，驱动源单次工作状态下输出功率大于40 GW；50 Hz重复频率工作状态下，输出功率20.6 GW，系统工作稳定可靠。
2010, 22.
摘要:
对TPI1-10k/50型冷阴极闸流管应用的同步特性开展了研究，通过对闸流管触发参数包括储氢加热电压、直流预电离电流、辅助触发脉冲电流、以及主触发脉冲电流的实验研究，实现了该闸流管在工作电压40 kV、工作电流16 kA、脉冲宽度200 ns、重复频率20 Hz条件下，延时抖动约2 ns。另外通过实验研究发现，通过调节触发参数，可以实现开关延时的调节，达到40 ns范围内精确到±1 ns。
对TPI1-10k/50型冷阴极闸流管应用的同步特性开展了研究，通过对闸流管触发参数包括储氢加热电压、直流预电离电流、辅助触发脉冲电流、以及主触发脉冲电流的实验研究，实现了该闸流管在工作电压40 kV、工作电流16 kA、脉冲宽度200 ns、重复频率20 Hz条件下，延时抖动约2 ns。另外通过实验研究发现，通过调节触发参数，可以实现开关延时的调节，达到40 ns范围内精确到±1 ns。
2010, 22.
摘要:
采用Marx电路提高雪崩管脉冲源输出脉冲幅度，分析基于雪崩管Marx电路脉冲源的时基稳定度和波形稳定度的影响因素。采用适当的优化措施提高稳定度指标，设计了高稳定度的雪崩管脉冲源，脉冲峰值电压2 000 V(50 Ω负载)，脉冲全底宽度5 ns，上升时间400 ps，重复频率达到25 kHz，具有很高的稳定度指标：短时抖动小于30 ps，长时漂移小于100 ps/min，峰值电压和脉冲宽度抖动小于1 %。
采用Marx电路提高雪崩管脉冲源输出脉冲幅度，分析基于雪崩管Marx电路脉冲源的时基稳定度和波形稳定度的影响因素。采用适当的优化措施提高稳定度指标，设计了高稳定度的雪崩管脉冲源，脉冲峰值电压2 000 V(50 Ω负载)，脉冲全底宽度5 ns，上升时间400 ps，重复频率达到25 kHz，具有很高的稳定度指标：短时抖动小于30 ps，长时漂移小于100 ps/min，峰值电压和脉冲宽度抖动小于1 %。
2010, 22.
摘要:
针对“闪光二号”百kJ级储能型Marx发生器,设计了研究其建立时间和抖动的实验方案，根据发生器开关击穿模式的不同，分别研究了典型排的建立时间和抖动与Marx发生器建立时间和抖动之间的关系，研究了开关工作系数与Marx发生器及其典型排建立时间的关系。对Marx发生器建立时间、发生器第一排和第二排建立时间的实验测量表明：Marx发生器第一排建立时间对整个发生器的贡献大于60%，前两排建立时间对整个发生器的贡献大于73%；Marx发生器建立时间抖动主要来源于发生器第一排建立时间抖动，第一排建立时间和抖动则主要来自于气体火花开关的击穿时延抖动。根据实验结果，分析了影响建立时间抖动的主要因素，提出了减小建立时间抖动的措施。
针对“闪光二号”百kJ级储能型Marx发生器,设计了研究其建立时间和抖动的实验方案，根据发生器开关击穿模式的不同，分别研究了典型排的建立时间和抖动与Marx发生器建立时间和抖动之间的关系，研究了开关工作系数与Marx发生器及其典型排建立时间的关系。对Marx发生器建立时间、发生器第一排和第二排建立时间的实验测量表明：Marx发生器第一排建立时间对整个发生器的贡献大于60%，前两排建立时间对整个发生器的贡献大于73%；Marx发生器建立时间抖动主要来源于发生器第一排建立时间抖动，第一排建立时间和抖动则主要来自于气体火花开关的击穿时延抖动。根据实验结果，分析了影响建立时间抖动的主要因素，提出了减小建立时间抖动的措施。
2010, 22.
摘要:
介绍了反向触发双极晶闸管(RSD)开关的结构和触发工作原理，分析了RSD组件设计要求，利用两级触发原理研制了12 kV高压RSD组件及其触发系统，工作电压10~12 kV。试验结果表明：该高压RSD 串联组件触发稳定，工作可靠，12 kV工作电压下峰值电流可达133 kA，传输电荷24 C，电流变化率可达4.12 kA/μs，导通的峰值功率可达1.6 GW。
介绍了反向触发双极晶闸管(RSD)开关的结构和触发工作原理，分析了RSD组件设计要求，利用两级触发原理研制了12 kV高压RSD组件及其触发系统，工作电压10~12 kV。试验结果表明：该高压RSD 串联组件触发稳定，工作可靠，12 kV工作电压下峰值电流可达133 kA，传输电荷24 C，电流变化率可达4.12 kA/μs，导通的峰值功率可达1.6 GW。
2010, 22.
摘要:
采用多孔板并结合电子束在石英片相互作用产生的契仑柯夫辐射，对以天鹅绒为阴极发射的强流多脉冲电子束发射度和亮度进行了实验研究和测量。实验观测到了有外加磁场条件下的电子束发生旋转现象。对于电子能量为600 kV左右的电子束，多孔板处的磁场小于2.7 mT时，电子束元的偏离已经小于2°。分别测量了天鹅绒阴极发射的强流四脉冲电子束和双脉冲电子束的积分亮度,分别为7.5×107 A/(m·rad)2和4.14×108 A/(m·rad)2。结果表明，双脉冲电子束的积分亮度明显优于四脉冲电子束的积分亮度，进而验证了阴极等离子体对多脉冲电子束亮度具有重要影响，降低了电子束的品质。
采用多孔板并结合电子束在石英片相互作用产生的契仑柯夫辐射，对以天鹅绒为阴极发射的强流多脉冲电子束发射度和亮度进行了实验研究和测量。实验观测到了有外加磁场条件下的电子束发生旋转现象。对于电子能量为600 kV左右的电子束，多孔板处的磁场小于2.7 mT时，电子束元的偏离已经小于2°。分别测量了天鹅绒阴极发射的强流四脉冲电子束和双脉冲电子束的积分亮度,分别为7.5×107 A/(m·rad)2和4.14×108 A/(m·rad)2。结果表明，双脉冲电子束的积分亮度明显优于四脉冲电子束的积分亮度，进而验证了阴极等离子体对多脉冲电子束亮度具有重要影响，降低了电子束的品质。
2010, 22.
摘要:
以大型直线感应加速器为例，采用时程分析法对大型加速器在强烈振动环境下的结构响应进行了数值计算；同时对加速器关键点位置的偏移量进行了测量。数值计算结果表明在加速器中段存在2 mm左右的变形，在此段的实测结果为对中偏移量0.6 mm左右，位移2 mm左右。在对数值计算数据和测量数据分析的基础上，利用校正设备实现了加速器机械轴的对中，使机械轴的直线性偏差在±0.2 mm以内。分析表明，数值计算结果对于测量点布置、现场检测及测量数据分析具有预测和参考作用。
以大型直线感应加速器为例，采用时程分析法对大型加速器在强烈振动环境下的结构响应进行了数值计算；同时对加速器关键点位置的偏移量进行了测量。数值计算结果表明在加速器中段存在2 mm左右的变形，在此段的实测结果为对中偏移量0.6 mm左右，位移2 mm左右。在对数值计算数据和测量数据分析的基础上，利用校正设备实现了加速器机械轴的对中，使机械轴的直线性偏差在±0.2 mm以内。分析表明，数值计算结果对于测量点布置、现场检测及测量数据分析具有预测和参考作用。
2010, 22.
摘要:
推导了柱对称相对论电子束在漂移管内的空间电荷势及相互作用势能，分析了势能在束流传输过程中的变化规律，并与束流均方根发射度的变化方程比较。指出一部分势能随束流传输过程中包络振荡而呈现出可逆的变化；而另一部分势能则在束流传输系统及束流本身非线性力的作用下，随着电荷密度分布变化而转为电荷横向热运动能量，从而导致束流归一化发射度的增长，这种转化是一个不可逆的过程。
推导了柱对称相对论电子束在漂移管内的空间电荷势及相互作用势能，分析了势能在束流传输过程中的变化规律，并与束流均方根发射度的变化方程比较。指出一部分势能随束流传输过程中包络振荡而呈现出可逆的变化；而另一部分势能则在束流传输系统及束流本身非线性力的作用下，随着电荷密度分布变化而转为电荷横向热运动能量，从而导致束流归一化发射度的增长，这种转化是一个不可逆的过程。
2010, 22.
摘要:
利用测温光纤分层缠入到加速腔螺线管线圈中，将螺线管线圈密闭装入铁氧体加速腔,进行与实际的直线感应加速器整机调试一致的加载实验,得到铁氧体加速腔螺线管线圈在加载情况下的温度上升规律。模拟计算以及实验结果表明，在加载时,内层线圈的温升是最高的,从内向外,线圈的温升逐渐减小。为保护实验设备,需要将螺线管线圈的温度控制在60 ℃以下,模型给出恒流电源在输出80 A时加载时间间隔最小应该在17.5 min。
利用测温光纤分层缠入到加速腔螺线管线圈中，将螺线管线圈密闭装入铁氧体加速腔,进行与实际的直线感应加速器整机调试一致的加载实验,得到铁氧体加速腔螺线管线圈在加载情况下的温度上升规律。模拟计算以及实验结果表明，在加载时,内层线圈的温升是最高的,从内向外,线圈的温升逐渐减小。为保护实验设备,需要将螺线管线圈的温度控制在60 ℃以下,模型给出恒流电源在输出80 A时加载时间间隔最小应该在17.5 min。
2010, 22.
摘要:
通过对带绕非晶态软磁合金磁芯片间绝缘技术的几种方法、磁场热处理技术以及绝缘封装技术的研究，实现了非晶态磁芯片间0.6~1.0 μm厚 SiO2绝缘涂层以及片间击穿电压不低于120 V直流；非晶态磁芯纵磁热处理剩磁比大于0.90，横磁热处理剩磁比小于0.20，且绝缘封装前后磁芯磁性能变化小于5%。通过对快脉冲条件下带绝缘涂层大尺寸带绕非晶态软磁合金磁芯的研究，测试获得了试验磁芯的脉冲磁导率以及磁通跳变，其中1 000 mm级铁基非晶磁芯在脉冲间隔500 ns、脉冲宽度120 ns三脉冲串条件下，磁通跳变达到了2.86 T。
通过对带绕非晶态软磁合金磁芯片间绝缘技术的几种方法、磁场热处理技术以及绝缘封装技术的研究，实现了非晶态磁芯片间0.6~1.0 μm厚 SiO2绝缘涂层以及片间击穿电压不低于120 V直流；非晶态磁芯纵磁热处理剩磁比大于0.90，横磁热处理剩磁比小于0.20，且绝缘封装前后磁芯磁性能变化小于5%。通过对快脉冲条件下带绝缘涂层大尺寸带绕非晶态软磁合金磁芯的研究，测试获得了试验磁芯的脉冲磁导率以及磁通跳变，其中1 000 mm级铁基非晶磁芯在脉冲间隔500 ns、脉冲宽度120 ns三脉冲串条件下，磁通跳变达到了2.86 T。
2010, 22.
摘要:
利用基于SOS的固态脉冲功率源进行了Ka波段相对论返波管振荡器（RBWO）的实验研究。该固态脉冲功率源工作电压200～360 kV,工作电流约2.6 kA,脉宽约20 ns,脉冲上升前沿约9 ns。SOS固态脉冲功率源驱动Ka波段BWO的实验结果为：微波频率36～38 GHz,脉宽约10 ns,峰值功率约50 MW,重复频率10 Hz。
利用基于SOS的固态脉冲功率源进行了Ka波段相对论返波管振荡器（RBWO）的实验研究。该固态脉冲功率源工作电压200～360 kV,工作电流约2.6 kA,脉宽约20 ns,脉冲上升前沿约9 ns。SOS固态脉冲功率源驱动Ka波段BWO的实验结果为：微波频率36～38 GHz,脉宽约10 ns,峰值功率约50 MW,重复频率10 Hz。
2010, 22.
摘要:
通过对不同耦合腔结构中电子注传输特性的研究，设计了长周期永磁聚焦系统，解决了影响电子注传输的横向磁场，开口磁环和磁场过渡区等问题，运用3维程序对X波段耦合腔行波管电子光学系统进行模拟计算，电子注通过率达到100%，波动9%，与耦合腔行波管实验要求一致。
通过对不同耦合腔结构中电子注传输特性的研究，设计了长周期永磁聚焦系统，解决了影响电子注传输的横向磁场，开口磁环和磁场过渡区等问题，运用3维程序对X波段耦合腔行波管电子光学系统进行模拟计算，电子注通过率达到100%，波动9%，与耦合腔行波管实验要求一致。
2010, 22.
摘要:
运用超辐射机理，通过粒子模拟设计了X波段超辐射相对论返波管，并在小型Tesla脉冲源平台上开展了实验研究。通过空间功率积分和直接对辐射微波时域波形的分析得到实验结果：在束压350 kV、束流4.8 kA、脉宽3.1 ns、引导磁场2.2 T条件下，产生的微波辐射功率1.4 GW,中心频率9.36 GHz,脉宽500~700 ps,辐射模式为TE11，能在重复频率100 Hz下稳定运行。功率转换效率超过80%。实验结果与粒子模拟结果比较吻合，成功实现了在短脉冲条件下产生重复频率、亚纳秒脉宽、GW级微波辐射。
运用超辐射机理，通过粒子模拟设计了X波段超辐射相对论返波管，并在小型Tesla脉冲源平台上开展了实验研究。通过空间功率积分和直接对辐射微波时域波形的分析得到实验结果：在束压350 kV、束流4.8 kA、脉宽3.1 ns、引导磁场2.2 T条件下，产生的微波辐射功率1.4 GW,中心频率9.36 GHz,脉宽500~700 ps,辐射模式为TE11，能在重复频率100 Hz下稳定运行。功率转换效率超过80%。实验结果与粒子模拟结果比较吻合，成功实现了在短脉冲条件下产生重复频率、亚纳秒脉宽、GW级微波辐射。
2010, 22.
摘要:
为了开展S波段能量倍增器脉冲压缩实验，对能量倍增器进行了冷测和热测工作,主要包括对能量倍增器的指标、参数的测量以及在高功率下对能量倍增器的输出功率、功率增益等参数的测量。实验中，完成了微波固态源系统的改造，研制了同步信号控制器，研究了输入输出脉冲宽度对输出峰值功率的影响，并对实验中可能的射频击穿问题进行了研究。在输入功率5 MW时，得到了功率增益7.122，输出脉宽260 ns，输出峰值功率35.35 MW。
为了开展S波段能量倍增器脉冲压缩实验，对能量倍增器进行了冷测和热测工作,主要包括对能量倍增器的指标、参数的测量以及在高功率下对能量倍增器的输出功率、功率增益等参数的测量。实验中，完成了微波固态源系统的改造，研制了同步信号控制器，研究了输入输出脉冲宽度对输出峰值功率的影响，并对实验中可能的射频击穿问题进行了研究。在输入功率5 MW时，得到了功率增益7.122，输出脉宽260 ns，输出峰值功率35.35 MW。
2010, 22.
摘要:
对L波段双阶梯阴极磁绝缘线振荡器（MILO）进行了粒子模拟，在输入电压710 kV，电流56.6 kA条件下，得到微波输出功率为4.8 GW，微波频率1.22 GHz。根据模拟结果设计MILO实验装置并开展实验研究，介绍了测试方法与测试系统，并对辐射微波功率、频率和模式进行了测量。在二极管电压740 kV，电流61 kA条件下，测得辐射微波功率为3.57 GW，微波脉宽46 ns，微波频率1.23 GHz，功率转换效率8%，辐射微波模式为TM01模。
对L波段双阶梯阴极磁绝缘线振荡器（MILO）进行了粒子模拟，在输入电压710 kV，电流56.6 kA条件下，得到微波输出功率为4.8 GW，微波频率1.22 GHz。根据模拟结果设计MILO实验装置并开展实验研究，介绍了测试方法与测试系统，并对辐射微波功率、频率和模式进行了测量。在二极管电压740 kV，电流61 kA条件下，测得辐射微波功率为3.57 GW，微波脉宽46 ns，微波频率1.23 GHz，功率转换效率8%，辐射微波模式为TM01模。
2010, 22.
摘要:
提出了一种向内发射磁绝缘振荡器，并给出了微波轴向提取的方法。这种新型结构通过外置阴极、内置阳极，使参与束波作用的轮辐电流通过阳极回流提供了自磁绝缘的角向磁场，有提高器件效率的可能。而外置阴极使阴极的发射面积增大，发射电流密度减小，有利于延长阴极寿命。通过粒子模拟，得到了几何参数与磁绝缘线振荡器输出功率的关系。在电压890 kV，电流56.1 kA下，输出功率为3.6 GW，频率为8.2 GHz。
提出了一种向内发射磁绝缘振荡器，并给出了微波轴向提取的方法。这种新型结构通过外置阴极、内置阳极，使参与束波作用的轮辐电流通过阳极回流提供了自磁绝缘的角向磁场，有提高器件效率的可能。而外置阴极使阴极的发射面积增大，发射电流密度减小，有利于延长阴极寿命。通过粒子模拟，得到了几何参数与磁绝缘线振荡器输出功率的关系。在电压890 kV，电流56.1 kA下，输出功率为3.6 GW，频率为8.2 GHz。
2010, 22.
摘要:
对有限引导磁场环形电子束的色散曲线作了理论推导，并利用该色散关系数值计算了正弦慢波结构的色散曲线。采用KARAT模拟程序对0.14 THz返波管进行了粒子模拟，并在RADAN303脉冲源上开展了初步的实验研究，实验获得频率大于0.14 THz、脉冲宽度1～2 ns和辐射功率大于100 kW的太赫兹波输出。
对有限引导磁场环形电子束的色散曲线作了理论推导，并利用该色散关系数值计算了正弦慢波结构的色散曲线。采用KARAT模拟程序对0.14 THz返波管进行了粒子模拟，并在RADAN303脉冲源上开展了初步的实验研究，实验获得频率大于0.14 THz、脉冲宽度1～2 ns和辐射功率大于100 kW的太赫兹波输出。
2010, 22.
摘要:
基于TPG2000强流电子束加速器和带谐振反射器的相对论返波管振荡器，开展了X波段高功率微波产生实验研究，获得了功率约2.5 GW，脉宽约20 ns的微波输出。理论分析及模拟了不同倒角大小对谐振反射器的表面电场及截止性能的影响，并对不同倒角开展了实验研究。结果表明，对谐振反射器倒角可增加输出微波脉冲宽度，且随着倒角增加，微波脉宽增加，效率略有降低。在谐振反射器倒角5 mm情况下，利用电压900 kV，电流9 kA的强流电子束，实验获得了功率约2.5 GW、脉宽大于25 ns的微波输出。
基于TPG2000强流电子束加速器和带谐振反射器的相对论返波管振荡器，开展了X波段高功率微波产生实验研究，获得了功率约2.5 GW，脉宽约20 ns的微波输出。理论分析及模拟了不同倒角大小对谐振反射器的表面电场及截止性能的影响，并对不同倒角开展了实验研究。结果表明，对谐振反射器倒角可增加输出微波脉冲宽度，且随着倒角增加，微波脉宽增加，效率略有降低。在谐振反射器倒角5 mm情况下，利用电压900 kV，电流9 kA的强流电子束，实验获得了功率约2.5 GW、脉宽大于25 ns的微波输出。
2010, 22.
摘要:
概述了为开展Z箍缩实验物理研究而建立的一些诊断技术和方法。这些诊断技术已成功应用于“阳”加速器（负载电流1.2 MA，上升时间 85 ns）喷气和丝阵Z箍缩物理研究中，其中软X光8通道Dante谱仪和软X光闪烁体功率计主要用于软X光能段的辐射功率、能量和低能辐射能谱测量；椭圆弯晶谱仪、凸圆柱晶体谱仪和透射光栅谱主要用于X光辐射线谱和连续谱的测量，以获取等离子体密度、电子和离子温度等信息；X光八分幅针孔相机、分能段6通道X光掠入射针孔积分相机和激光差分干涉测量系统主要用于研究Z箍缩内爆动力学过程及等离子体参数等，并给出了这些诊断系统获取的典型实验结果，包括X光辐射功率、辐射能谱、等离子体内爆图像和密度分布等。
概述了为开展Z箍缩实验物理研究而建立的一些诊断技术和方法。这些诊断技术已成功应用于“阳”加速器（负载电流1.2 MA，上升时间 85 ns）喷气和丝阵Z箍缩物理研究中，其中软X光8通道Dante谱仪和软X光闪烁体功率计主要用于软X光能段的辐射功率、能量和低能辐射能谱测量；椭圆弯晶谱仪、凸圆柱晶体谱仪和透射光栅谱主要用于X光辐射线谱和连续谱的测量，以获取等离子体密度、电子和离子温度等信息；X光八分幅针孔相机、分能段6通道X光掠入射针孔积分相机和激光差分干涉测量系统主要用于研究Z箍缩内爆动力学过程及等离子体参数等，并给出了这些诊断系统获取的典型实验结果，包括X光辐射功率、辐射能谱、等离子体内爆图像和密度分布等。
2010, 22.
摘要:
由Rogowski线圈的集中参数模型得到测量系统的传递函数，在正弦稳态输入下得到微分型Rogowski线圈的最佳采样电阻阻值,同时对普通RC积分和有源积分进行了幅频特性分析，根据测量精度的要求得出测量系统的实际带宽。有源积分较普通RC积分拓宽了频带，提高了暂态性能。合理设计了有源积分器的结构和参数，有效抑制了积分漂移，保证了测试精度和可靠性。在神光Ⅲ能源模块中对宽脉冲电流测量装置进行了实验验证，结果表明该脉冲电流测量装置的电路结构和参数配置是合理的。
由Rogowski线圈的集中参数模型得到测量系统的传递函数，在正弦稳态输入下得到微分型Rogowski线圈的最佳采样电阻阻值,同时对普通RC积分和有源积分进行了幅频特性分析，根据测量精度的要求得出测量系统的实际带宽。有源积分较普通RC积分拓宽了频带，提高了暂态性能。合理设计了有源积分器的结构和参数，有效抑制了积分漂移，保证了测试精度和可靠性。在神光Ⅲ能源模块中对宽脉冲电流测量装置进行了实验验证，结果表明该脉冲电流测量装置的电路结构和参数配置是合理的。
2010, 22.
摘要:
介绍了在“阳”加速器上使用的闪烁体功率计结构和测量参数，讨论了功率计在北京同步辐射装置上的标定实验，分析了标定结果及由此结果可能给最后实验结果带来的误差，并探讨了修正该误差可行的办法，利用 Dante谱仪测得的能谱对功率计测试结果进行修正。修正后，两套设备之间的测试结果差异由原来的30%以上降至15%以内。最后给出了利用软X光闪烁体功率计进行喷气Z箍缩等离子体辐射测量的结果，得到“阳”加速器上喷气Z箍缩负载产生的软X光辐射峰值功率为几十GW，能量产额数百J。
介绍了在“阳”加速器上使用的闪烁体功率计结构和测量参数，讨论了功率计在北京同步辐射装置上的标定实验，分析了标定结果及由此结果可能给最后实验结果带来的误差，并探讨了修正该误差可行的办法，利用 Dante谱仪测得的能谱对功率计测试结果进行修正。修正后，两套设备之间的测试结果差异由原来的30%以上降至15%以内。最后给出了利用软X光闪烁体功率计进行喷气Z箍缩等离子体辐射测量的结果，得到“阳”加速器上喷气Z箍缩负载产生的软X光辐射峰值功率为几十GW，能量产额数百J。
2010, 22.
摘要:
基于高功率微波辐射场分布积分方法，通过衰减、延迟、合路等技术手段，研制了一套高功率微波辐射场功率阵列测量实验装置。该装置仅利用一台示波器就可以同时测得16个不同点处的高功率微波辐射场波形，由此得到不同点处的功率密度，在辐射天线方向图旋转对称的条件下，利用编写的程序可以迅速求得单次、短脉冲高功率微波源的空间辐射功率，并在X波段相对论返波管高功率微波源功率测试中得到应用，为高功率微波功率测量特别是单次HPM功率测量，提供了一种新的功率测量阵列装置。
基于高功率微波辐射场分布积分方法，通过衰减、延迟、合路等技术手段，研制了一套高功率微波辐射场功率阵列测量实验装置。该装置仅利用一台示波器就可以同时测得16个不同点处的高功率微波辐射场波形，由此得到不同点处的功率密度，在辐射天线方向图旋转对称的条件下，利用编写的程序可以迅速求得单次、短脉冲高功率微波源的空间辐射功率，并在X波段相对论返波管高功率微波源功率测试中得到应用，为高功率微波功率测量特别是单次HPM功率测量，提供了一种新的功率测量阵列装置。
2010, 22.
摘要:
搭建了空气中脉冲电压下激光触发沿面闪络试验平台，在试验平台上进行了尼龙介质的激光触发沿面闪络特性试验，应用蒙特卡罗方法对尼龙在空气中激光触发沿面闪络过程进行仿真。建立了激光触发沿面闪络的蒙特卡罗仿真模型，对蒙特卡罗算法的实现过程进行了描述，得出激光能量密度不同时的闪络时延。仿真结果显示，随着激光能量密度的上升，激光触发沿面闪络时延下降，这表示激光能量密度增加，在介质表面上产生的电子数增多，使沿面闪络的时延减小，仿真结果与试验结果趋势一致，初步验证了空气中脉冲电压下激光触发沿面闪络机理。
搭建了空气中脉冲电压下激光触发沿面闪络试验平台，在试验平台上进行了尼龙介质的激光触发沿面闪络特性试验，应用蒙特卡罗方法对尼龙在空气中激光触发沿面闪络过程进行仿真。建立了激光触发沿面闪络的蒙特卡罗仿真模型，对蒙特卡罗算法的实现过程进行了描述，得出激光能量密度不同时的闪络时延。仿真结果显示，随着激光能量密度的上升，激光触发沿面闪络时延下降，这表示激光能量密度增加，在介质表面上产生的电子数增多，使沿面闪络的时延减小，仿真结果与试验结果趋势一致，初步验证了空气中脉冲电压下激光触发沿面闪络机理。
2010, 22.
摘要:
基于电流和磁扩散方程，讨论了螺旋型爆磁压缩脉冲发生器(MFCG) 中的电阻与磁通损耗问题，将相关的接触电阻模型、欧姆电阻的趋肤效应与邻近效应模型具体应用到2维爆轰磁流体力学程序MFCG-Ⅳ中，进一步完善了程序的物理功能。并选用美国德克萨斯理工大学简单绕制的螺旋型爆磁压缩脉冲发生器的实验结果对新增模块进行了考证，计算结果符合物理规律，且与实验测量吻合较好。
基于电流和磁扩散方程，讨论了螺旋型爆磁压缩脉冲发生器(MFCG) 中的电阻与磁通损耗问题，将相关的接触电阻模型、欧姆电阻的趋肤效应与邻近效应模型具体应用到2维爆轰磁流体力学程序MFCG-Ⅳ中，进一步完善了程序的物理功能。并选用美国德克萨斯理工大学简单绕制的螺旋型爆磁压缩脉冲发生器的实验结果对新增模块进行了考证，计算结果符合物理规律，且与实验测量吻合较好。
2010, 22.
摘要:
在加入SF6气体与电子的碰撞反应截面后,利用基于PIC-MCC方法的XOOPIC程序,对天光Ⅰ号激光装置预放大器上的圆柱电极激光触发开关进行击穿前流柱形成过程的模拟计算。详述了模拟条件的选择及激光触发条件的等效，并给出了模拟结果。模拟结果表明，在弧道初始半径约为250 μm的条件下，经过0.15 ns后正离子到达阴极，开关导通。因此验证了通过PIC-MCC方法模拟，可以为开关弧道的电阻的动态变化的电路模拟给出初始条件，使之能够更为准确的预测开关的导通行为，为开关设计提供了一个新的工具。
在加入SF6气体与电子的碰撞反应截面后,利用基于PIC-MCC方法的XOOPIC程序,对天光Ⅰ号激光装置预放大器上的圆柱电极激光触发开关进行击穿前流柱形成过程的模拟计算。详述了模拟条件的选择及激光触发条件的等效，并给出了模拟结果。模拟结果表明，在弧道初始半径约为250 μm的条件下，经过0.15 ns后正离子到达阴极，开关导通。因此验证了通过PIC-MCC方法模拟，可以为开关弧道的电阻的动态变化的电路模拟给出初始条件，使之能够更为准确的预测开关的导通行为，为开关设计提供了一个新的工具。
2010, 22.
摘要:
对轨道型固体电枢电磁发射的电磁过程进行了研究，建立了基于麦克斯韦准静态A-Φ场方程的3维静枢电磁发射数值模型。利用ANSYS有限元电磁模块结合发射装置的实测参数，对电枢在静枢模型下的电磁发射进行了模拟。计算结果表明：馈入相同电流加载波形时，流经C型电枢的电流密度、磁通量以及电磁发射过程中所受电磁力，在不同时刻的内部分布、峰值和大小均与文献计算结果相符。
对轨道型固体电枢电磁发射的电磁过程进行了研究，建立了基于麦克斯韦准静态A-Φ场方程的3维静枢电磁发射数值模型。利用ANSYS有限元电磁模块结合发射装置的实测参数，对电枢在静枢模型下的电磁发射进行了模拟。计算结果表明：馈入相同电流加载波形时，流经C型电枢的电流密度、磁通量以及电磁发射过程中所受电磁力，在不同时刻的内部分布、峰值和大小均与文献计算结果相符。
2010, 22.
摘要:
为了研究尾场效应引起的束流不稳定性，建立了由非对称Blumlein脉冲形成线、导体层和微堆层构成的介质壁加速器单元模块模型，用有限积分法对强流电子束在此结构中产生的尾场进行了计算,分别计算单组元和2组单元加速模块中的尾场势和尾场阻抗。从模拟的结果来看，x, y方向的尾场势和尾场阻抗都很小，束流尾场对横向的影响比较小。z方向的尾场势和尾场阻抗影响较大，尾场阻抗达到100 Ω量级。证明了由于介质壁加速器结构在加速腔长度和束流通过路径的连续性方面都具有很大的优势，横向阻抗小，束流尾场效应在束流不稳定性方面的影响相对较小，束流传输时的要求也会降低。
为了研究尾场效应引起的束流不稳定性，建立了由非对称Blumlein脉冲形成线、导体层和微堆层构成的介质壁加速器单元模块模型，用有限积分法对强流电子束在此结构中产生的尾场进行了计算,分别计算单组元和2组单元加速模块中的尾场势和尾场阻抗。从模拟的结果来看，x, y方向的尾场势和尾场阻抗都很小，束流尾场对横向的影响比较小。z方向的尾场势和尾场阻抗影响较大，尾场阻抗达到100 Ω量级。证明了由于介质壁加速器结构在加速腔长度和束流通过路径的连续性方面都具有很大的优势，横向阻抗小，束流尾场效应在束流不稳定性方面的影响相对较小，束流传输时的要求也会降低。
2010, 22.
摘要:
对直线感应加速器中电子束的输运过程进行数值模拟研究，采用了时域有限差分与粒子模拟相结合的方法。在对直线感应加速器建模的过程中，成功地使用了非均匀网格模型，实现了对加速腔精细结构的建模。并在加速间隙处加入了加速场。通过3个步骤实现了直线感应加速器加速腔中聚束磁场的模拟，最后将聚束场与加速段结合起来模拟电子束的输运过程，并对结果加以分析，验证了方法的正确性。
对直线感应加速器中电子束的输运过程进行数值模拟研究，采用了时域有限差分与粒子模拟相结合的方法。在对直线感应加速器建模的过程中，成功地使用了非均匀网格模型，实现了对加速腔精细结构的建模。并在加速间隙处加入了加速场。通过3个步骤实现了直线感应加速器加速腔中聚束磁场的模拟，最后将聚束场与加速段结合起来模拟电子束的输运过程，并对结果加以分析，验证了方法的正确性。
2010, 22.
摘要:
估算了“强光一号”加速器脉冲变压器、传输线、水开关等部分的电路参数，建立了非线性磁芯电路模型和脉冲功率源电路模型，进行了硅钢磁芯特性实验、直线脉冲变压器模块和加速器的电路模拟，模拟结果与实验结果吻合较好。计算表明，当前运行状态下直线脉冲变压器磁芯并没有达到励磁饱和状态，若将初级储能电容由2.8 μF改为4.0 μF,充电35 kV不影响加速器输出参数，而且为加速器进一步增加储能、提高输出指标奠定基础。
估算了“强光一号”加速器脉冲变压器、传输线、水开关等部分的电路参数，建立了非线性磁芯电路模型和脉冲功率源电路模型，进行了硅钢磁芯特性实验、直线脉冲变压器模块和加速器的电路模拟，模拟结果与实验结果吻合较好。计算表明，当前运行状态下直线脉冲变压器磁芯并没有达到励磁饱和状态，若将初级储能电容由2.8 μF改为4.0 μF,充电35 kV不影响加速器输出参数，而且为加速器进一步增加储能、提高输出指标奠定基础。
2010, 22.
摘要:
采用数值实验的方法对石墨量热计测量电子能谱的过程进行了模拟，并对解谱方法进行了研究。使用MCNP软件建立了实验模型，根据不同能量入射电子能量沉积分布情况确立了入射电子能量-沉积能量的传递函数，研究确定合适的函数求解方法，并采用添加人为扰动的方式对该函数求解方法的可靠性进行分析，最终得到了有效的解谱方法。
采用数值实验的方法对石墨量热计测量电子能谱的过程进行了模拟，并对解谱方法进行了研究。使用MCNP软件建立了实验模型，根据不同能量入射电子能量沉积分布情况确立了入射电子能量-沉积能量的传递函数，研究确定合适的函数求解方法，并采用添加人为扰动的方式对该函数求解方法的可靠性进行分析，最终得到了有效的解谱方法。
2010, 22.
摘要:
利用PPG-Ⅰ脉冲功率装置（500 kV，400 kA，100 ns）驱动X箍缩负载，得到了μm量级的亚纳秒脉冲X射线辐射点源。在阴阳极轴线和回流柱上同时安装X箍缩负载，前者可作为背光照相的X射线点源；后者可作为被拍照的目标X箍缩。获得了X箍缩发展过程不同时刻的时间序列图像，在背光照相的图像中可以清晰观察到X箍缩交叉点处等离子体的外爆、箍缩以及最终的崩溃阶段。将阴阳极轴线上的X箍缩负载用Z箍缩丝阵负载代替，实现了对丝阵负载Z箍缩放电起始阶段的X射线背光照相，观察到了最初的各单丝电爆炸、等离子体膨胀及融合过程，同时观察到了双丝Z箍缩发展过程中的等离子体不稳定性。实验结果有助于深入理解Z箍缩发展的物理过程，同时可为有效的模拟建模分析提供基本的实验数据。
利用PPG-Ⅰ脉冲功率装置（500 kV，400 kA，100 ns）驱动X箍缩负载，得到了μm量级的亚纳秒脉冲X射线辐射点源。在阴阳极轴线和回流柱上同时安装X箍缩负载，前者可作为背光照相的X射线点源；后者可作为被拍照的目标X箍缩。获得了X箍缩发展过程不同时刻的时间序列图像，在背光照相的图像中可以清晰观察到X箍缩交叉点处等离子体的外爆、箍缩以及最终的崩溃阶段。将阴阳极轴线上的X箍缩负载用Z箍缩丝阵负载代替，实现了对丝阵负载Z箍缩放电起始阶段的X射线背光照相，观察到了最初的各单丝电爆炸、等离子体膨胀及融合过程，同时观察到了双丝Z箍缩发展过程中的等离子体不稳定性。实验结果有助于深入理解Z箍缩发展的物理过程，同时可为有效的模拟建模分析提供基本的实验数据。
2010, 22.
摘要:
重点研究了低速条件下重复推进对电枢与导轨的接触状态、初速等的影响。试验采用6路时序脉冲功率电源、10 mm方口径装置和U型单体铝电枢,利用建立的试验系统进行重复推进试验。试验结果表明：随着重复次数增加，电枢和导轨的接触状态趋于良好，电枢启动时间提前，初速增大。说明在电枢低速运动条件下,重复试验中导轨表面遗留富含铝的堆积物对下一次试验的滑动电接触有积极作用。
重点研究了低速条件下重复推进对电枢与导轨的接触状态、初速等的影响。试验采用6路时序脉冲功率电源、10 mm方口径装置和U型单体铝电枢,利用建立的试验系统进行重复推进试验。试验结果表明：随着重复次数增加，电枢和导轨的接触状态趋于良好，电枢启动时间提前，初速增大。说明在电枢低速运动条件下,重复试验中导轨表面遗留富含铝的堆积物对下一次试验的滑动电接触有积极作用。
2010, 22.
摘要:
利用多脉冲实验平台分别对尼龙与交联聚苯乙烯两种绝缘材料在单脉冲与三脉冲两种不同加载条件下的绝缘特性差异进行初步研究，得到了两种绝缘材料在不同加载条件下沿面闪络场强的统计平均值，结合实验现象对所得实验结果做出了初步分析。通过进行单脉冲与三脉冲加载条件下材料沿面闪络场强的对比实验，为新型绝缘器件设计中相关参数的确定提供了实验依据。
利用多脉冲实验平台分别对尼龙与交联聚苯乙烯两种绝缘材料在单脉冲与三脉冲两种不同加载条件下的绝缘特性差异进行初步研究，得到了两种绝缘材料在不同加载条件下沿面闪络场强的统计平均值，结合实验现象对所得实验结果做出了初步分析。通过进行单脉冲与三脉冲加载条件下材料沿面闪络场强的对比实验，为新型绝缘器件设计中相关参数的确定提供了实验依据。
2010, 22.
摘要:
介绍了基于Marx发生器原理设计的脉冲X光机，在设计Marx发生器时选择了正负极充电，极间电容耦合为Z形回路的Marx发生器线路，采用低抖动场畸变开关和固体低感电阻为结构元件，低感陶瓷电容作为储能元件。Marx发生器通过高压电缆和X射线管连接，得到脉冲X光机特性为：输出电压100～150 kV；０.25 m处的X射线剂量约为90.3×10-7 C/kg；脉冲宽度约为70 ns。具有性能稳定、结构紧凑、使用方便等特点。
介绍了基于Marx发生器原理设计的脉冲X光机，在设计Marx发生器时选择了正负极充电，极间电容耦合为Z形回路的Marx发生器线路，采用低抖动场畸变开关和固体低感电阻为结构元件，低感陶瓷电容作为储能元件。Marx发生器通过高压电缆和X射线管连接，得到脉冲X光机特性为：输出电压100～150 kV；０.25 m处的X射线剂量约为90.3×10-7 C/kg；脉冲宽度约为70 ns。具有性能稳定、结构紧凑、使用方便等特点。
2010, 22.
摘要:
介绍了自行研制的用于闪光照相且基于感应电压叠加器和阳极杆箍缩二极管的X射线源的组成、结构和主要参数。输出电压3 MV的Marx发生器给阻抗7.8 Ω水介质脉冲形成线充电，产生脉宽约70 ns,电压约1 MV的高功率脉冲，经过峰化开关和预脉冲开关后分成3路馈入三级感应电压叠加器感应腔进行电压叠加，感应电压叠加器次级采用真空绝缘传输线，阻抗从40 Ω变成60 Ω，驱动阳极杆箍缩二极管，二极管阴极为石墨，阳极为直径1.2 mm的钨杆，石墨阴极产生的电子束在电流自磁场作用下发生箍缩，轰击阳极，产生小焦斑脉冲Ｘ射线。该装置在Marx充电电压为±35 kV时，二极管电压约2.0 MV，二极管电流约为50 kA，半高宽约80 ns；X射线半高宽约为40 ns，剂量约为28 mGy，焦斑约为0.95 mm。利用该X射线源拍摄到了炸药爆炸产生的层裂碎片不同飞行时间的图像。
介绍了自行研制的用于闪光照相且基于感应电压叠加器和阳极杆箍缩二极管的X射线源的组成、结构和主要参数。输出电压3 MV的Marx发生器给阻抗7.8 Ω水介质脉冲形成线充电，产生脉宽约70 ns,电压约1 MV的高功率脉冲，经过峰化开关和预脉冲开关后分成3路馈入三级感应电压叠加器感应腔进行电压叠加，感应电压叠加器次级采用真空绝缘传输线，阻抗从40 Ω变成60 Ω，驱动阳极杆箍缩二极管，二极管阴极为石墨，阳极为直径1.2 mm的钨杆，石墨阴极产生的电子束在电流自磁场作用下发生箍缩，轰击阳极，产生小焦斑脉冲Ｘ射线。该装置在Marx充电电压为±35 kV时，二极管电压约2.0 MV，二极管电流约为50 kA，半高宽约80 ns；X射线半高宽约为40 ns，剂量约为28 mGy，焦斑约为0.95 mm。利用该X射线源拍摄到了炸药爆炸产生的层裂碎片不同飞行时间的图像。
