Fuel loading pattern with 50% MOX fuel in HPR1000 core
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摘要: 针对HPR1000压水堆堆芯,开展了应用MOX (混合氧化物燃料)组件的燃料管理方案初步研究。对MOX燃料组件进行设计,研究了MOX燃料成分及燃料棒在组件内的布置。在此基础上,开展了1/4堆芯年换料、18个月长周期换料,并装载50%MOX组件这两种燃料管理方案研究。通过与UO2堆芯的对比,分析了装载50%MOX组件堆芯的核特性。分析结果表明,两种50%堆芯装载MOX组件的燃料管理方案,其堆芯主要物理参数均满足核设计准则要求。Abstract: Fuel loading pattern optimization with MOX (mixed oxide of plutonium and uranium) fuel is an important aspect for GIII LWR. For the HPR1000 core, an optimized MOX fuel is designed. Based on which, two loading patterns with 50% MOX fuel are designed. One is 1/4 core annually reloading pattern, and the other is 18-month reloading pattern. The core neutronic parameters are investigated by comparing with the 100% UO2 core. The MOX fuel has impacts on the nuclear characteristic parameters, but the 50% MOX core still satisfies the nuclear and safety criteria samilar to that considered in 100% UO2 core. The results of this study prove that the GIII LWR HPR1000 has excellent capability while loading with 50% MOX fuel.
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Key words:
- HPR1000 core /
- MOX fuel /
- fuel loading pattern
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稳态中子输运方程的蒙特卡罗求解方法,已经积累了大量的应用经验[1-5]。但是对于瞬态中子输运方程的蒙特卡罗求解方法,国内外大学及科研机构于近年来才相继开展相关研究。2008年,沈华韵博士开发了瞬态蒙特卡罗程序(TMCC)[6];2013年,芬兰国立技术研究中心开发了物理-热工耦合的瞬态蒙特卡罗程序Serpent-2[7];同年,加拿大蒙特利尔工学院开发了瞬态蒙特卡罗模块OpenMC-TD[8];2014年,Russell等人基于Geant4平台开发了G4-Stock[9]。上述工作中,有的未考虑显著影响中子动力学过程的缓发中子及其先驱核,有的未考虑瞬态过程中的反应性反馈效应,但均采用的是直接蒙特卡罗动力学方法,统计涨落大,计算程序复杂。在此基础上,本文提出了一种加权蒙特卡罗动力学方法。该方法通过引入粒子权重的概念,隐式考虑中子俘获反应和裂变反应过程中中子数目的变化。基于该方法,本文开发了中子动力学计算程序NECP-Dandi,并进行了大量的数值验证与分析。
1. 理论模型
对于中子输运过程,考虑到蒙特卡罗方法在空间几何、能量范围和中子飞行方向方面的固有优势[10],本文将重点放在时间维度上,基于单能点堆中子动力学方程开展研究。
1.1 中子动力学方程
单能点堆中子动力学方程的矩阵形式如下
dx(t)dt+D(t)x(t)=P(t)⋅D(t)⋅x(t) (1) 式中:x(t),D(t),P(t)分别为t时刻的解向量、输运衰变矩阵和概率权重矩阵,分别表示为
x(t)=(n(t)c1(t)⋯cI(t))T (2) D(t)=[Σt(t)v0⋯00λ1⋯00⋮⋱⋮00⋯λI] (3) P(t)=[Σs(t)Σt(t)+Σf(t)Σt(t)ν(t)(1−β)1⋯1Σf(t)Σt(t)ν(t)β10⋯0⋮⋮⋱⋮Σf(t)Σt(t)ν(t)βI0⋯0] (4) 式(2)~(4)中:n(t)为中子密度;ci(t)(i=1, …, I,I为缓发中子先驱核组数)为第i组缓发中子先驱核密度;v为中子速度;Σt(t)为总截面随时间的变化;λi(i=1, …, I)为先驱核衰变常数;ν(t)为每次裂变平均子代数(包括瞬发中子和缓发中子先驱核);βi(i=1, …, I)为各组先驱核份额;β=I∑i=1βi为先驱核总份额;Σs(t)为散射截面随时间的变化;Σf(t)为总截面随时间的变化。
为了便于采用蒙特卡罗方法进行求解,需要利用常数变易法,获得中子动力学方程的积分解
x(t)=∞∑m=0xm(t) (5) xm(t)=∫∞t⋯∫t20 dtm+1⋯dt1D(tm+1)e−∫tm+1tmD(τ)dτK(tm−1→tm)⋯K(tl−1→tl)⋯K(t0→t1)x(0) (6) 式中:下标l=0, 1,…,m+1, 表示第l次关键事件(包括中子的核反应和缓发中子先驱核的衰变);x(0)为瞬态过程的初始时刻的初始值;算子K(tl−1→tl)=P(tl)⋅D(tl)⋅e−∫lll−1D(τ)dτ=P(tl)⋅f(tl−1→tl)包含了两个物理意义明确的乘子:f(tl-1→tl)为粒子由tl-1时刻存活至tl时刻的概率密度函数,P(tl)为粒子在经过第l次关键事件后产生的子代粒子的种类和数目。
1.2 直接蒙特卡罗动力学方法
直接蒙特卡罗动力学方法(aMCk)的主要思想是对所有粒子进行逐一模拟。具体的模拟过程如下。
(1) 对于一个在tl-1时刻产生的中子,其存活时间Δtl可以从f(tl-1→tl)抽样得出
Δtl=−lnξΣtv (7) 式中:ξ为随机数。由此可确定中子与原子核发生第l次碰撞的时刻
tl=tl−1+Δtl (8) 如果该时刻超出用户规定的时间间隔,即tl>tfinal,则终止模拟;反之继续。
(2) 中子与原子核会发生三种核反应:中子俘获、中子散射和裂变。对应的概率为Σc(tl)/Σt(tl),Σs(tl)/Σt(tl)和Σf(tl)/Σt(tl),其中Σc(tl), Σs(tl), Σf(tl), Σt(tl)依次表示tl时刻的俘获截面、散射截面、裂变截面以及总截面。通过离散抽样,得到第l次核反应的类型。
(3) 如果发生中子俘获反应,终止中子的模拟。
(4) 如果发生中子散射反应,抽样获得散射后的子代中子的运动方向和能量,模拟回到步骤(1)。
(5) 如果发生中子裂变反应,将会有ν个子代粒子产生。考虑到平均每次裂变产生的子代粒子数ν不是一个整数,模拟过程中每次裂变产生的子代粒子数目为[ν+ξ],其中ξ为随机数。其中,保留一个粒子继续模拟,其他粒子存入堆栈中。
(6) 对于每一个子代粒子,通过离散抽样获得其种类。子代粒子为瞬发中子的概率为1-β,模拟回到步骤(1);子代粒子为第i组缓发中子先驱核的概率为βi,继续第(7)步。
(7) 如果模拟的对象为缓发中子先驱核,其存活时间也可以由f(tl-1→tl)抽样获得
Δtl=−lnξλi (9) 由此可确定缓发中子先驱核衰变产生缓发中子的时刻
tl=tl−1+Δtl (10) 如果该时刻超出用户规定的时间间隔,即tl>t,则终止模拟;反之模拟过程循环至步骤(1)。
在该方法中,如果在粒子的历史中,一次中子俘获反应发生在t时刻之前,那么这个粒子的历史就对t时刻的解向量x(t)没有任何贡献;其次,裂变反应会产生多于1个的子代粒子,需要将暂不模拟的粒子进行存储,导致程序结构的复杂和占用物理内存的增加;最后,粒子的每一个行为都需要通过随机抽样确定,这带来了强的统计涨落效应,最终导致了统计结果的方差较大。
1.3 加权蒙特卡罗动力学方法
加权蒙特卡罗动力学方法(wMCk),定义权重因子ν′为粒子对解向量的贡献。与直接蒙特卡罗动力学方法相比,加权蒙特卡罗动力学方法主要有两点不同。
首先,为了消除俘获反应造成的中子计数丢失,定义新的中子俘获截面、中子裂变截面和平均每次裂变释放的粒子数如式(11)~式(13)所示
Σ′c=0 (11) Σ′f=Σc+Σf (12) ν′=νΣfΣc+Σf (13) 其次,在散射过程中,(n, 1n)反应前后的中子数目保持不变,权重因子在散射过程中也不会发生变化;(n, xn)反应时权重因子会改变x倍。同时,在裂变过程中,为了体现该过程子代粒子的数目变化,权重因子会被乘以ν′。通过这种方法,瞬态过程中产生的中子和缓发中子先驱核不需要进行存库和取出的操作,程序结构得到了简化,内存占用也随之减少。
2. 数值结果
本文采用Fortran 90开发了蒙特卡罗中子动力学计算程序NECP-Dandi,并利用11个测试算例进行了数值验证与分析。参考解由解析方法(analytic)或全隐式向后差分方法(FDM)给出。所有算例的初始状态都是中子密度为1.0的临界状态。表 1列出了各算例的细节,表 2列出了使用的截面数据,模拟的瞬态持续时间均为1 ms。统计偏差由中心极限定理给出,置信度为0.95;相对偏差指蒙特卡罗方法获得的数值解相对于参考解的偏差。各算例在最后一个模拟时间点上的中子密度统计偏差(δerrR)和相对偏差(δerrS)详见表 3,表中首列对应图 1~5中的标注。
表 1 11个测试算例Table 1. Definition of 11 test casescase No. of precursor group reactivity insertion duration of insertion/ms No. of initial particle/106 1 1 0 1 2500 2 6 0 1 2500 3 0 +0.006 5 1 1 4 0 -0.006 5 1 1 5 1 +0.006 5 1 2500 6 1 -0.006 5 1 2500 7 6 +0.006 5 1 2500 8 6 -0.006 5 1 2500 9 6 +0.006 5 0.1 2500 10 6 -0.006 5 0.1 2500 11 6 ≈0.03t 100 2500 表 2 单群宏观截面Table 2. Macroscopic cross-section utilized in reactivity insertionρ Σt/cm-1 Σs/cm-1 Σf/cm-1 ν v/(cm·s-1) 0 0.165 258 0.156 187 0.003 657 47 2.48 3.046 655 10×106 +0.006 5 0.165 258 0.156 187 0.003 681 40 2.48 3.046 655 10×106 -0.006 5 0.165 258 0.156 187 0.003 633 84 2.48 3.046 655 10×106 0.65t 0.165 258 0.156 187 0.003 657 47+0.000 109 724t 2.48 3.046 655 10×106 表 3 最后一个时间点的统计误差与相对误差Table 3. Largest statistic and relative errorsNo. wMCk aMCk δerrR/% δerrS δerrR/% δerrS ① -0.014 6.56×10-4 0.73 9.76×10-3 ② 5.38×10-6 2.67×10-7 1.91×10-5 5.51×10-7 ③ 3.83×10-3 6.75×10-5 1.06 1.24×10-2 ④ -3.48×10-3 6.67×10-5 0.559 1.35×10-2 ⑤ -0.12 6.62×10-4 0.76 9.44×10-3 ⑥ 1.40×10-6 2.93×10-7 2.79×10-5 5.97×10-7 ⑦ 0.098 9 6.62×10-4 1.02 1.01×10-2 Note: Numbers in the first column correspond to those marked in Figures 1-5. 算例1和2均为临界问题,不同之处只在于缓发中子先驱核组数。图 1为算例1的中子密度和缓发中子先驱核浓度随时间的变化。可以看出:对于中子密度n(t),直接蒙特卡罗动力学方法(aMCk)的统计偏差(9.76×10-3)大于加权蒙特卡罗动力学方法(wMCk)的统计偏差(6.56×10-4),且前者的结果波动更大;缓发中子先驱核浓度c(t)中,波动仍然存在,但由于绝对数值较大,两种方法的差异缩小。
图 2和图 3为算例3和4的中子密度,图 4展示了算例6的中子密度和先驱核浓度。图 5展示了算例10的中子密度的数值结果。算例9和10分别为正脉冲和负脉冲反应性的算例,其目的是为了模拟弹棒和插棒事故。如图 5所示,在脉冲反应性终止之后,中子密度和先驱核浓度会趋于一个新的稳定状态。参考解由全隐式差分算法(FDM)给出。
算例11为正的近似线性的反应性引入,用以分析控制棒提棒过程中的中子和先驱核浓度随时间的变化,结果如图 6所示,c2(t)表示第二组缓发中子先驱核密度。由于使用直接蒙特卡罗动力学方法计算持续时间为100 ms的算例11时,计算所需的时间无法预估。在相同的计算时间要求内,加权蒙特卡罗动力学方法给出了较为精确的解,而直接蒙特卡罗动力学方法无法完成计算。因此,图 6中只给出了加权蒙特卡罗动力学方法的结果。
3. 结论
为了利用蒙特卡罗方法求解中子动力学方程,本文提出了一种加权蒙特卡罗动力学方法,并将其与现有的直接蒙特卡罗动力学方法进行了比较。为了验证基于该方法开发的程序,设计了11个算例。数值结果显示,该方法较传统的直接蒙特卡罗动力学方法,具有更高的精度。同时,该方法利用权重概念,对裂变反应产生的子代粒子进行了简化处理,减少了子代粒子的支链历史,使程序结构更为简约。在将来的工作中,需将单能点堆动力学模型扩展为三维连续能量模型,反应性反馈效应也需考虑。
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