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补偿脉冲发电机放电波形优化方法

陶雪峰 刘昆

陶雪峰, 刘昆. 补偿脉冲发电机放电波形优化方法[J]. 强激光与粒子束, 2018, 30: 095001. doi: 10.11884/HPLPB201830.170325
引用本文: 陶雪峰, 刘昆. 补偿脉冲发电机放电波形优化方法[J]. 强激光与粒子束, 2018, 30: 095001. doi: 10.11884/HPLPB201830.170325
Tao Xuefeng, Liu Kun. Pulse shaping method for compulsator[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2018, 30: 095001. doi: 10.11884/HPLPB201830.170325
Citation: Tao Xuefeng, Liu Kun. Pulse shaping method for compulsator[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2018, 30: 095001. doi: 10.11884/HPLPB201830.170325

补偿脉冲发电机放电波形优化方法

doi: 10.11884/HPLPB201830.170325
基金项目: 国家高技术发展计划项目
详细信息
    作者简介:

    陶雪峰(1992-),男,硕士,从事惯性储能脉冲功率技术研究;taoxuefeng11@sina.cn

  • 中图分类号: TM301

Pulse shaping method for compulsator

  • 摘要: 基于一台两相四极空心补偿脉冲发电机,研究了多相脉冲电机放电波形调节的最优化问题。对补偿脉冲发电机的三种典型负载:电磁轨道炮、脉冲激光器和电热化学炮的基本特性进行了阐述,针对这三种负载分别提出了相应的优化指标,分析了量化脉冲波形对负载的适用程度,并将波形优化问题转化为函数优化问题。在建立了脉冲电机放电数学模型的基础上,使用差分进化算法对优化问题进行求解,找到最优点火角组合。对电磁轨道炮,优化指标为弹丸加速度比。将加速度比的概念进行拓展,可得到适用于脉冲激光器的尖顶脉冲。对电热化学炮,提出了“形状方差”的概念,消除了电流幅值的影响,能够较好地衡量脉冲形状的适用性。仿真结果表明,提出的脉冲波形优化指标是有效的,在智能优化算法的帮助下,能够通过控制量的组合得到不同类型负载的最优波形。
  • 随着现代科技的发展,越来越多的先进技术被应用到国防领域中。近年来,各国在新概念武器方面加大了投入,发展迅速。新概念武器主要包括电磁炮、高功率微波武器、高能激光武器、电热化学炮等。虽然这些高能武器的工作机理不同,但它们都需要高功率脉冲电源(PPS)的激励或驱动。脉冲电源的种类很多,它们的储能方式及放电机理不同,都有各自的特点[1]。就目前的发展水平来看,实际使用的脉冲电源系统(主要为脉冲电容器)体积大、质量大,往往超过武器系统本身,因此发展小型化、轻型化的高功率脉冲电源是新概念武器走向实战的重要保证[2]。补偿脉冲发电机(CPA)是一种特殊的同步电机,通过补偿屏蔽筒、补偿线圈等结构实现磁通压缩,能够极大地降低放电时电机的瞬态电感,从而实现大电流、高功率输出[3]。CPA采用飞轮惯性储能方式,通过机械能与电能之间的转换,能够达到极高的储能密度,且能量转换效率高,是非常有发展前景的脉冲电源方案[4]。补偿脉冲电机类型多种多样,也可驱动不同类型的武器系统。由于不同负载的阻抗特性不同,对放电波形的需求差异也很大,CPA的脉冲波形灵活调节的能力十分重要[5]。电机结构确定后,单相电枢的放电波形一般是固定的。通常将补偿脉冲电机设计成多相结构,通过各相点火角的控制及相电流组合实现总脉冲的调节[6]。以往的研究通常集中在调波方法的定性分析上,较少涉及最优化问题。文献[6]以一台四相电机为研究对象,使用遗传算法对放点波形进行优化,但未能得到很好的结果。通过建立CPA放电数学模型,在放电仿真中可对电枢转子转速、励磁电流、点火角等参数进行灵活更改,结合智能优化算法,可以找到最优控制量组合,得到优化脉冲波形。本文以一台空心补偿脉冲发电机为对象,开展两相电机脉冲波形调节的最优化问题研究。

    CPA的放电仿真方法多样,各有优缺点:场路耦合仿真方法将电机有限元模型和放电控制电路模型结合,开展联合仿真[7]。这种方法计算准确,且能够得到电磁场分布情况,但是需要消耗大量计算资源,效率较低;将电机模型进行简化,例如将被动补偿CPA简化为电压源加电感、电阻的形式,在电路仿真软件中分析其放电特性[8]。这种方法有一定局限性,对于等效电感随转子位置变化的情况不能有效模拟;建立放电过程的数学模型,通过解微分方程组的方法求解各物理量的变化。这种方法在建模阶段工作量较大,但精确的数学模型一旦建立,就能通过数值方法进行快速仿真,具有很强的灵活性[6]。本文研究的波形调节最优化问题需要大量计算,故采取建立数学模型的方法实现放电仿真。

    本文的两相四极空心CPA剖面如图 1所示,a,b两相电枢绕组正交放置,消除电磁耦合。不使用补偿屏蔽筒或补偿绕组等专门的补偿结构,放电工作时由励磁绕组实现补偿作用。

    图  1  补偿脉冲发电机剖面图
    Figure  1.  Cross section of compulsator

    由于空心电机不使用铁磁材料,需要很强的励磁电流激励。为减轻系统质量,通常采用自励磁方法。自励磁及放电原理如图 2所示。先由一个电容器为励磁绕组充电,得到种子电流,随即将电枢绕组与励磁绕组连接,形成正反馈过程,励磁电流呈指数增大。当励磁电流达到要求时,打开放电主开关为负载供电。

    图  2  自励磁及放电等效电路图
    Figure  2.  The equivalent circuit of excitation and discharge process

    电流正方向以图 2标注为准,根据基尔霍夫定律可列写方程组

    {dψadt=iaRa+(ia+ib)Rload +dLload (ia+ib)dtdψbdt=ibRb+(ia+ib)Rload +dLload (ia+ib)dtdψfdt+ifRf=0iload =|ia+ib| if: sign(iaib)>0,{dψadt=iaRa+(iaib)Rload +dLload (iaib)dtdψbdt=ibRb(iaib)Rload dLload (iaib)dtdψfdt+ifRf=0iload =|iaib| if: :sign(iaib)<0 (1)

    式中:ψ为磁链;iRL分别为电流、电阻、电感;下标a,b,f,load分别表示a, b两相电枢绕组、励磁绕组和负载;sign(·)为符号函数。

    通过磁共能Wm可计算电磁转矩

    Wm=12[iaibif][La0maf0LbmbfmafmbfLf][iaibif] (2)

    式中:mafmbf分别为a,b两相电枢绕组与励磁绕组的互感;Lf为励磁绕组的自感。

    对四极电机,电磁转矩

    T=2Wm/θ=2if(Mafiasinθ+Mbfibcosθ) (3)

    式中:q为转子的电角度,本文中为机械角度的2倍;MafMbf分别为互感mafmbf在电机旋转过程中的最大值。

    综合式(1)~(3),经整理可写出完整的状态方程

    {p[iaibif]=[(La+Lload )SLload mafSLload (Lb+Lload )mbfmafmbfLf]1[Ra+Rload +˙Lload S(Rload +˙Lload )˙maf S(Rload +˙Lload )Rb+Rload +˙Lload ˙mbf˙maf˙mbfRf][iaibif]˙θ=ω,˙ω=2TJ (4)

    式中:p表示微分算子;S=sign(ia·ib);˙maf,˙mbf为互感的变化率;˙Lload 为负载电感变化率;J为转子的转动惯量;˙θ=ω,为电角速度,˙ω为电角加速度。

    对于结构已经固定的CPA,只能通过外部控制调波,且控制量有限。但是电枢点火角、放电周期选择对单相脉冲影响很大,通过点火角控制以及多相脉冲组合是可以得到理想波形的。

    本文讨论三种典型负载:电磁轨道炮、脉冲激光器和电热化学炮。这三种负载均可用CPA驱动,但它们的负载特性以及对脉冲波形的需求差异很大。因此,有必要对负载特性进行深入分析,进而研究CPA与负载的匹配问题。

    本文电磁轨道炮属于阻感负载,其电阻、电感值与弹丸位移成正比,弹丸所受电磁推力F与负载电流的平方成正比[9],即

    Rload =Rx,Lload =Lx,F=Li2load /2 (5)

    式中:L′,R′分别为电磁炮导轨的电感梯度和电阻梯度;x为弹丸位移。

    电磁轨道炮的弹丸能够承受的最大过载(加速度)是有限制的。因此,在放电过程中尽量保持加速度均匀能够最大限度地加速弹丸,提高发射效率,达到最大炮口速度[10]。为量化脉冲波形是否适用于电磁轨道炮,通常会计算放电过程平均加速度与峰值加速度的比值[11],本文简称为“加速度比”。设弹丸加速度为a,加速过程中最大加速度为amax,放电起始和终止时间分别为t0tf,则加速度比AR的表达式为

    AR=tft0a(t)dt/[amax(tft0)] (6)

    需要说明的是,加速度比与电流幅值无关,仅仅表征电流形状。加速度比越大,则说明波形越接近平顶波。设a,b两相电枢点火角分别为θaθb,其组合决定了放电脉冲波形,加速度比也就随之确定,亦即加速度比是点火角的函数

    AR=AR(θa,θb) (7)

    这样,CPA驱动电磁轨道炮的波形优化问题可转化为如下函数优化问题

    {maxAR(θa,θb) s. t. θLjθjθUj,j=a,b (8)

    式中:θjLθjU分别为点火角取值的上下界,由预先设定的放电周期决定。

    找到使加速度比最大的点火角组合,也就找到了最接近平顶脉冲、加速过程最平缓的放电波形。使用差分进化算法对该函数求最大值,仿真基本条件设置见表 1。令两相电枢各放电一个周期,优化后的波形如图 3所示,优化结果为:[qa, qb]=[1.546, 1.571],AR=0.513。根据优化结果可知,当两相点火角在π/2附近时,合成后的波形最接近平顶脉冲。

    表  1  仿真参数设置
    Table  1.  Simulation parameters
    initial rotor speed/(r·min-1) initial field current/kA rotor’s moment of inertia/(kg·m2) mass of projectile/g inductance gradient/(μH·m-1) resistance gradient/(mΩ·m-1) discharge period
    18 000 8 0.177 5 5 1 0.5 1
    下载: 导出CSV 
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    图  3  电磁轨道炮优化放电波形
    Figure  3.  Optimized discharge pulse for EM gun

    本文电磁轨脉冲激光器是一种非线性电阻性负载,阻值在整个放电过程中呈先下降再上升的U型曲线[12],稳定放电时,有[13]

    Rload =K0/iload  (9)

    式中:K0是脉冲氙灯的阻抗系数,与其物理结构有关。

    脉冲激光器需要尖顶脉冲驱动。虽然没有弹丸加速过程,但同样可使用“加速度比”的概念来量化波形效果,求解加速度比最小值即可。设阻抗系数K0=5时,优化结果为:[qa, qb]=[4.015, 3.142],AR=0.293。优化后的波形如图 4所示,可见,将加速度比的计算方法应用于脉冲激光器的脉冲优化是可行的,能够得到尖顶脉冲。

    图  4  脉冲激光器优化放电波形
    Figure  4.  Optimized discharge pulse for flashlamp

    电热化学炮的核心部件为毛细管,也可以看作非线性电阻。本文使用文献[14]建立的物理模型表示

    Rload =0.22lβ8/11α13/11i6/11load  (10)

    式中:l为毛细管长度,β为比例常数,α为毛细管截面半径。

    电热化学炮所需波形是分段上升的,很难找出一个简单的计算量来表征其优劣。文献[15]电热炮对电流的要求,即

    idesire (t)=12p0A1m(γ1)tRload  (11)

    式中:idesire表示需求电流,p0为炮膛加速压力,A为炮膛截面积,m为弹丸质量,γ为气体绝热常数。

    电流幅值可以通过励磁电流大小、转速等调节。为消除幅值影响,表征实际电流与需要电流波形的匹配程度,本文提出“形状方差”的概念,计算方法如下。

    (1) 设定点火角,计算实际放电电流iload(t)= iload(qa, qb),Rload(t)=Rload(qa, qb)。根据式(10)~(11)计算需求放电电流idesire(t),其中,t1tk分别对应放电初始时刻和结束时刻。

    (2) 将放电时间适当离散化,取k个时间点:t′=[t1, t2, t3, …, tk]。其中,t1tk分别对应放电初始时刻和结束时刻。

    (3) 求出各时间点处实际电流iload(tk)与需求电流idesire(tk)的比值,虚拟的统计量

    Rld (k)=iload (tk)/idesire (tk) (12)

    (4) 计算电流比值的方差,定义为“形状方差”SV,可表示为

    SV=var(Rld ) (13)

    这样,得到的形状方差能够描述实际电流与需求电流形状的匹配程度。在相同的初始励磁电流、转速等条件下,形状方差越小,说明波形越符合要求。优化结果为:[qa, qb]=[2.005, 4.712]。优化的放电波形如图 5所示,图 6显示了需求电流与实际电流的对比情况。可见,实际电流与需求电流有一定差别,但基本符合电热化学炮的要求。

    图  5  电热化学炮优化放电波形
    Figure  5.  Optimized discharge pulse for ETC
    图  6  需求电流与实际电流对比
    Figure  6.  Comparison of desired and actual current

    本文建立了两相空心补偿脉冲发电机放电过程的数学模型,在此基础上开展了放电模型最优化研究。针对三种不同负载,分析负载特性及需求波形,提出相应的优化指标。优化结果表明,采用加速度比作为优化指标,可以有效得到适合电磁轨道炮和脉冲激光器的放电脉冲。对于电热化学炮,本文定义的“形状方差”可较好地对放电脉冲进行优化。基于电机数学模型的仿真具有很高的灵活性。但是,文中建立的数学模型是否准确,提出的波形优化方法是否合理,则需要进一步的实验验证。根据实验结果对仿真模型进行修正,可以得到更加精确的模型。两相电机具有较强的波形调节能力。可以推论,随着相数进一步增加,电机放电波形调节的灵活性将进一步增强。

  • 图  1  补偿脉冲发电机剖面图

    Figure  1.  Cross section of compulsator

    图  2  自励磁及放电等效电路图

    Figure  2.  The equivalent circuit of excitation and discharge process

    图  3  电磁轨道炮优化放电波形

    Figure  3.  Optimized discharge pulse for EM gun

    图  4  脉冲激光器优化放电波形

    Figure  4.  Optimized discharge pulse for flashlamp

    图  5  电热化学炮优化放电波形

    Figure  5.  Optimized discharge pulse for ETC

    图  6  需求电流与实际电流对比

    Figure  6.  Comparison of desired and actual current

    表  1  仿真参数设置

    Table  1.   Simulation parameters

    initial rotor speed/(r·min-1) initial field current/kA rotor’s moment of inertia/(kg·m2) mass of projectile/g inductance gradient/(μH·m-1) resistance gradient/(mΩ·m-1) discharge period
    18 000 8 0.177 5 5 1 0.5 1
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出版历程
  • 收稿日期:  2017-12-25
  • 修回日期:  2018-02-20
  • 刊出日期:  2018-09-15

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