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新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性

夏伟 魏望和 魏彦玉 卢敏

夏伟, 魏望和, 魏彦玉, 等. 新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性[J]. 强激光与粒子束, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
引用本文: 夏伟, 魏望和, 魏彦玉, 等. 新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性[J]. 强激光与粒子束, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
Xia Wei, Wei Wanghe, Wei Yanyu, et al. High-frequency characteristics of half rectangular ring helix slow wave structure[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
Citation: Xia Wei, Wei Wanghe, Wei Yanyu, et al. High-frequency characteristics of half rectangular ring helix slow wave structure[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359

新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性

doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
基金项目: 国家自然科学基金项目(61761022);江西省教育厅科技项目(GJJ160622)
详细信息
    作者简介:

    夏 伟(1993—),男,硕士,从事新型慢波结构的研究;1443490955@qq.com

    通讯作者:

    魏望和(1978—),男,博士,副教授,专业为物理电子学,研究方向为行波管;weiwanghe@126.com

  • 中图分类号: TN124

High-frequency characteristics of half rectangular ring helix slow wave structure

  • 摘要: 针对行波管更高工作频率和更大输出功率的发展需要,提出了一种半矩形环螺旋线慢波结构。基于三维电磁仿真软件HFSS的模拟研究表明:调控慢波结构的尺寸可以获得合适的色散特性和互作用阻抗,与现有技术的半圆环螺旋线慢波结构相比较,半矩形环螺旋线慢波结构的色散变化很小,但是具有更高的互作用阻抗值。新结构具有平坦色散、高互作用阻抗、与微细加工技术相兼容以及方便与带状电子束互作用的综合优点。
  • 图  1  半圆环螺旋线慢波结构和半矩形环螺旋线慢波结构模型图

    Figure  1.  Model of half circular ring helix slow wave structure and half rectangular ring helix slow-wave structure

    图  2  半矩形环螺旋线厚度t对慢波结构高频特性的影响,参数(单位:mm):b/a=2, a=0.10, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    Figure  2.  Effect of helix thickness on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) b/a=2, a=0.10, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    图  3  半矩形环螺旋线宽度w对慢波结构高频特性的影响,参数(单位:mm): b/a=2, a=0.10, t=0.01, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    Figure  3.  Effect of helix width w on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) b/a=2, a=0.10, t=0.01, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    图  4  半矩形环螺旋线高度b对慢波结构高频特性的影响,参数(单位:mm)a=0.10, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    Figure  4.  Effect of the height b on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) a=0.10, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    图  5  慢波结构周期对系统高频特性的影响参数,(单位:mm):a=0.10, b/a=2, t=0.01, w=0.06, c=1.00, d=1.00

    Figure  5.  Effect of the axial period on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) a=0.10, b/a=2, t=0.01, w=0.06, c=1.00, d=1.00

    图  6  半矩形环螺旋线宽高比对系统高频特性的影响,参数(单位:mm)4a+4b=1.22, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    Figure  6.  Effect of aspect ratio on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) 4a+4b=1.22, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

    图  7  半矩形环螺旋线和相同结构参数的半圆环螺旋线高频特性对比

    Figure  7.  Comparison of high frequency characteristics between the half circular ring helix slow wave structure and the half rectangular ring helix slow wave structure

    图  8  半矩形环螺旋线慢波结构的S参数

    Figure  8.  S parameters of half rectangular ring helix slow-wave structure

  • [1] Booske J H, Dobbs R J, Joye C D. Vacuum electronic high power terahertz sources[J]. IEEE Trans THz Sci Technol, 2011, 1(1): 54-75. doi:  10.1109/TTHZ.2011.2151610
    [2] 李含雁, 冯进军. UV LIGA技术在毫米波太赫兹器件中的应用进展[J]. 太赫兹科学与电子信息学报, 2018, 16(5):776-780. (Li Hanyan, Feng Jinjun. Progress in application and research of UV LIGA techniques in millimeter wave and terahertz devices[J]. Journal of Terahertz Science and Electronic Information Technology, 2018, 16(5): 776-780 doi:  10.11805/TKYDA201805.0776
    [3] 丁冲, 李倩, 雷霞, 等. 适用于 Ka 波段圆形电子束行波管的半圆形卷绕微带线慢波结构[J]. 红外与毫米波学报, 2018, 37(3):269-274. (Ding Chong, Li Qian, Lei Xia, et al. Semi-circularly folded microstrip meander line slow-wave structure for Ka-band traveling-wave tube with cylindrical electron beam[J]. Journal of Infrared and Millimeter Waves, 2018, 37(3): 269-274 doi:  10.11972/j.issn.1001-9014.2018.03.003
    [4] Wei Wanghe, Wei Yanyu, Wang Wenxiang, et al. Dispersion equations of a rectangular tape helix slow-wave structure[J]. IEEE Trans Microw Theory Techn, 2015, 63(5): 1445-1456. doi:  10.1109/TMTT.2015.2411600
    [5] Shen Fei, Wei Yanyu, Xu Xiong, et al. Symmetric double V-shaped microstrip meander-line slow-wave structure for W-band traveling-wave tube[J]. IEEE Trans Electron Devices, 2012, 59(5): 1551-1557. doi:  10.1109/TED.2012.2188635
    [6] 付成芳, 魏彦玉, 宫玉彬, 等. 矩形螺旋线慢波电路高频特性的数值分析[J]. 真空科学与技术学报, 2009, 29(4):386-390. (Fu Chengfang, Wei Yanyu, Gong Yubin, et al. Numerical analysis of high-frequency characteristics of rectangular helical slow-wave circuits[J]. Chinese Journal of Vacuum Science and Technology, 2009, 29(4): 386-390 doi:  10.3969/j.issn.1672-7126.2009.04.10
    [7] Wei Wanghe, Wei Yanyu, Wang Yuanyuan, et al. A Study of the effects of helix misalignment on the cold parameters of a sheath helix slow-wave structure[J]. IEEE Trans Electron Devices, 2015, 62(4): 1334-1341. doi:  10.1109/TED.2015.2404824
    [8] 王海龙, 石先宝, 王站亮, 等. W 波段阶梯型交错双栅慢波结构行波管的研究[J]. 红外与毫米波学报, 2018, 37(6):784-789. (Wang Hailong, Shi Xianbao, Wang Zhanliang, et al. Research on W band step-type staggered double vane slow wave structure traveling wave tube[J]. Journal of Infrared and Millimeter Waves, 2018, 37(6): 784-789
    [9] 陆德坚, 王自成, 刘璞鲲. 新型反绕双螺旋线慢波系统的分析与设计[J]. 强激光与粒子束, 2007, 19(4):651-656. (Lu Dejian, Wang Zicheng, Liu Pukun. Analysis and design of novel contrawound helix slow wave system[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2007, 19(4): 651-656
    [10] Zuboraj M, Apaydin N, Sertel K, et al. Half-ring helical structure for traveling wave tube amplifiers[J]. IEEE Trans Plasma Sci, 2014, 42(11): 3465-3470. doi:  10.1109/TPS.2014.2361116
    [11] 韩勇, 刘燕文, 丁耀根, 等. 螺旋线镀膜对慢波组件散热性能影响的研究[J]. 电子与信息学报, 2008, 30(8):2029-2032. (Han Yong, Liuyanwen, Ding Yaogen, et al. Effect of plated helix on heat dissipation capability of the slow-wave circuit[J]. Journal of Electronics & Information Technology, 2008, 30(8): 2029-2032
    [12] Ryskin N M, Rozhnev A G, Starodubov, A V, et al. Planar microstrip slow-wave structure for low-voltage V-band traveling-wave tube with a sheet electron beam[J]. IEEE Electron Device Lett, 2018, 39(5): 757-760. doi:  10.1109/LED.2018.2821770
  • [1] 李原, 李正红, 吴洋, 李志春, 杨俊飞.  平面磁绝缘线振荡器的作用机理及模拟设计 . 强激光与粒子束, 2016, 28(11): 113002-. doi: 10.11884/HPLPB201628.160065
    [2] 王艳军, 王丽, 罗勇.  W波段回旋行波管螺旋波纹波导色散分析 . 强激光与粒子束, 2016, 28(02): 023002-. doi: 10.11884/HPLPB201628.023002
    [3] 王学楠, 魏彦玉, 魏望和.  带状注行波管双矩形螺旋线慢波结构高频特性 . 强激光与粒子束, 2016, 28(09): 093005-. doi: 10.11884/HPLPB201628.160025
    [4] 刘振帮, 雷禄容, 黄华, 金晓, 袁欢.  Ka波段带状注相对论扩展互作用振荡器的模拟设计 . 强激光与粒子束, 2015, 27(08): 083007-. doi: 10.11884/HPLPB201527.083007
    [5] 马军, 王弘刚, 杜广星, 钱宝良.  矩形波导TM11-TE10模式转换器的初步设计 . 强激光与粒子束, 2014, 26(06): 063004-. doi: 10.11884/HPLPB201426.063004
    [6] 张青春, 付成芳, 赵波张青春, 赵波.  螺旋线厚度对螺旋线慢波结构高频特性的影响 . 强激光与粒子束, 2013, 25(04): 945-949.
    [7] 付成芳, 魏彦玉, 朱汉清, 段兆云, 张健.  新型自由矩形螺旋线慢波结构高频特性 . 强激光与粒子束, 2011, 23(09): 0- .
    [8] 刘晓杰, 雷虹, 余恬, 冯进军, 廖复疆.  共轴环光子晶体的缺陷微腔特性 . 强激光与粒子束, 2009, 21(08): 0- .
    [9] 杜广星, 钱宝良.  带状电子束的空间电荷场 . 强激光与粒子束, 2009, 21(06): 0- .
    [10] 董烨, 董志伟, 杨温渊, 周海京.  同轴周期慢波结构色散特性的通用数值解法 . 强激光与粒子束, 2009, 21(08): 0- .
    [11] 葛行军, 钱宝良, 钟辉煌, 汪伟, 杨杰, 陈旭, 杨一明.  梯形波纹同轴慢波结构色散特性及其纵向谐振特性 . 强激光与粒子束, 2009, 21(12): 0- .
    [12] 杨家栋, 宫玉彬, 魏彦玉, 黄民智, 王文祥.  螺旋槽回旋行波管高频特性分析 . 强激光与粒子束, 2007, 19(02): 0- .
    [13] 董烨, 董志伟, 周海京, 杨温渊.  轴对称渐变型类周期慢波结构的色散特性 . 强激光与粒子束, 2007, 19(09): 0- .
    [14] 薛东海, 王文祥, 岳玲娜, 魏彦玉, 宫玉彬.  曲折圆形槽波导慢波系统的高频特性 . 强激光与粒子束, 2006, 18(09): 0- .
    [15] 路志刚, 宫玉彬, 魏彦玉, 殷海荣, 王文祥.  内开槽矩形波导栅慢波电路高频特性的数值分析 . 强激光与粒子束, 2006, 18(07): 0- .
    [16] 周霖, 陈怀璧, 许州, 郑曙昕, 何小中.  MAFIA计算螺旋型回旋行波管色散特性 . 强激光与粒子束, 2005, 17(07): 0- .
    [17] 雷文强, 杨中海, 廖平, 金晓.  纵向金属导体加载螺旋慢波特性的理论研究 . 强激光与粒子束, 2004, 16(11): 0- .
    [18] 张晓萍, 钟辉煌.  磁绝缘线振荡器同轴慢波结构色散特性分析 . 强激光与粒子束, 2004, 16(03): 0- .
    [19] 杨梓强, 梁正.  等离子体部分填充的波纹慢波结构中电磁波色散特性 . 强激光与粒子束, 2003, 15(06): 0- .
    [20] 张军, 钟辉煌.  矩形波纹过模周期慢波结构色散特性及其单模工作分析 . 强激光与粒子束, 2003, 15(05): 0- .
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出版历程
  • 收稿日期:  2019-09-16
  • 修回日期:  2019-12-27
  • 网络出版日期:  2020-03-18
  • 刊出日期:  2020-03-06

新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性

doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
    基金项目:  国家自然科学基金项目(61761022);江西省教育厅科技项目(GJJ160622)
    作者简介:

    夏 伟(1993—),男,硕士,从事新型慢波结构的研究;1443490955@qq.com

    通讯作者: 魏望和(1978—),男,博士,副教授,专业为物理电子学,研究方向为行波管;weiwanghe@126.com
  • 中图分类号: TN124

摘要: 针对行波管更高工作频率和更大输出功率的发展需要,提出了一种半矩形环螺旋线慢波结构。基于三维电磁仿真软件HFSS的模拟研究表明:调控慢波结构的尺寸可以获得合适的色散特性和互作用阻抗,与现有技术的半圆环螺旋线慢波结构相比较,半矩形环螺旋线慢波结构的色散变化很小,但是具有更高的互作用阻抗值。新结构具有平坦色散、高互作用阻抗、与微细加工技术相兼容以及方便与带状电子束互作用的综合优点。

English Abstract

夏伟, 魏望和, 魏彦玉, 等. 新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性[J]. 强激光与粒子束, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
引用本文: 夏伟, 魏望和, 魏彦玉, 等. 新型半矩形环螺旋线慢波结构高频特性[J]. 强激光与粒子束, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
Xia Wei, Wei Wanghe, Wei Yanyu, et al. High-frequency characteristics of half rectangular ring helix slow wave structure[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
Citation: Xia Wei, Wei Wanghe, Wei Yanyu, et al. High-frequency characteristics of half rectangular ring helix slow wave structure[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2020, 32: 043002. doi: 10.11884/HPLPB202032.190359
  • 当代电子技术的发展对行波管提出了更高工作频率、更大输出功率和更小器件尺寸的发展需求[1-3]。作为行波管的核心部件,慢波结构的性能直接决定着行波管的技术指标[4-5]。常规的圆形螺旋线及其变形结构具有平坦色散的优点,在宽带中等功率行波管领域有着广泛应用[6-7]。然而,随着输出功率的不断提高,需要不断增大电子束电流密度,而圆柱形电子束具有较强的空间电荷效应,这限制了行波管功率的提高[8-9]。因此,探索可以与带状电子束互作用的新型慢波结构成为行波管发展的重要方向。鉴于此,本文提出了一种新型慢波结构−半矩形环螺旋线慢波结构。该新型慢波结构具有与微细加工(MEMS)技术相兼容、方便与带状电子束互作用以及宽频带和高互作用阻抗的综合优点,可以有效提升行波管的输出功率。文中基于三维电磁仿真软件HFSS对该新型慢波结构的高频特性进行了分析,并与具有相同结构参数的半圆形环螺旋线慢波结构的高频特性进行了深入比较[10]

    • 图1(a)为Muhammed Zuboraj等人提出的半圆形环螺旋线慢波结构[10]。其中,r是圆环半径,tcwc分别是圆环金属带的厚度和宽度,pc是慢波结构的周期,lc是相邻半圆环之间连接杆的长度。研究表明,在同等参数条件下,半圆环螺旋线慢波结构具有与常规圆螺旋线慢波结构非常接近的色散平坦度和互作用阻抗值,但其相速度更小,这使得基于该慢波结构的行波管可以在更小的器件长度下获得更大的输出功率。然而,半圆环螺旋线慢波结构的特点只适合采用圆柱形电子束进行注波互作用,阻碍了行波管输出功率的提高,同时该结构与微细加工技术不兼容,不利于慢波结构的批量精细加工。

      图  1  半圆环螺旋线慢波结构和半矩形环螺旋线慢波结构模型图

      Figure 1.  Model of half circular ring helix slow wave structure and half rectangular ring helix slow-wave structure

      为了能提高宽带行波管的工作频率和输出功率,本文提出了一种新型慢波结构−半矩形环螺旋线慢波结构,如图1(b)图1(c)所示。图中:2a和2b分别是半矩形环螺旋线慢波结构横截面的宽度和高度,tw分别是半矩形环金属带的厚度和宽度,2c和2d分别是加载同心矩形金属屏蔽筒的宽度和高度,p是慢波结构的周期,l是相邻半矩形环连接杆的长度,且满足 p=2(lw)。相邻矩形半环间的连接杆厚度和宽度和半矩形环金属带的厚度和宽度相同。相对于半圆环螺旋线慢波结构而言,半矩形环螺旋线具有平面类慢波结构的特点,易于采用微加工技术批量精确加工,同时可变的宽高比使得其可以很方便地与带状电子束进行互作用。

      理论上来说,半圆形螺旋线慢波结构和半矩形环螺旋线慢波结构都存在场的奇异点,因此难以用传统的电磁理论加以分析。基于三维电磁仿真软件HFSS对该新型慢波结构的高频特性进行了详细的分析,在此基础上,开展了与半圆形环螺旋线慢波结构的对比研究。

    • 由于半矩形环螺旋线慢波结构是利用基模和纵向电场进行互作用,因此这里只分析基模的高频特性。图2图6 给出了半矩形环螺旋线慢波结构的参数对色散和互作用阻抗的影响。图中的互作用阻抗为慢波结构中心轴线上的阻抗值。

      图  2  半矩形环螺旋线厚度t对慢波结构高频特性的影响,参数(单位:mm):b/a=2, a=0.10, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      Figure 2.  Effect of helix thickness on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) b/a=2, a=0.10, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      图  3  半矩形环螺旋线宽度w对慢波结构高频特性的影响,参数(单位:mm): b/a=2, a=0.10, t=0.01, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      Figure 3.  Effect of helix width w on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) b/a=2, a=0.10, t=0.01, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      图  4  半矩形环螺旋线高度b对慢波结构高频特性的影响,参数(单位:mm)a=0.10, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      Figure 4.  Effect of the height b on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) a=0.10, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      图  5  慢波结构周期对系统高频特性的影响参数,(单位:mm):a=0.10, b/a=2, t=0.01, w=0.06, c=1.00, d=1.00

      Figure 5.  Effect of the axial period on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) a=0.10, b/a=2, t=0.01, w=0.06, c=1.00, d=1.00

      图  6  半矩形环螺旋线宽高比对系统高频特性的影响,参数(单位:mm)4a+4b=1.22, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      Figure 6.  Effect of aspect ratio on high-frequency characteristics with parameters of (in mm) 4a+4b=1.22, t=0.03, w=0.06, p=0.20, c=1.00, d=1.00

      图2给出了金属带厚度t对半矩形环螺旋线高频特性的影响。从图中可以看出,随着厚度t 的增加,归一化相速逐渐减小,慢波系统的色散有所增强,带宽逐渐变小。同时,慢波结构的互作用阻抗随着厚度t的增大逐渐减小。因此,在实际设计中需要综合考虑工作电压,输出功率和系统散热等因素采用合适的金属带厚度。

      图3给出了金属带宽度w的变化对慢波系统高频特性的影响。从图中可知,随着金属带宽度w的增加,半矩形环螺旋线慢波结构的相速度逐渐增大,慢波系统色散逐渐增强,这将导致慢波结构的工作带宽变窄。同时,中高频段的互作用阻抗值随着宽度w的增加而逐渐增大,而低频段的互作用阻抗值逐渐降低。因此,实际设计中需要权衡带宽、输出功率、结构牢固性和散热等因素选择合适的金属带宽度。

      图4给出了慢波结构的横截面高度对系统高频特性的影响,其中慢波结构横截面的宽度和周期等其它参数保持不变。从图中可以看出,随着横截面高度的增大, 慢波结构的相速度减小,色散平坦性保持不变,而工作带宽不断变窄。同时,中高频段的互作用阻抗随着横截面高度的增大而不断较小,而低频段的互作用阻抗却随着横截面高度的增大而逐渐增大。

      图5给出了慢波结构周期p对系统高频特性的影响。从图中可以观察到,随着螺距p的增大,系统的相速逐渐增大,色散平坦性保持不变。同时,慢波结构低频段互作用阻抗值随p的增大不断减小,而中高频段的互作用阻抗却逐渐增大。因此,在设计行波管时要综合考虑工作电压和功率要求,选择合适的螺距。

      图6给出了在横截面周长不变时,慢波结构p相同的情况下,不同的横截面宽高比b/a对高频特性的影响。从图中可见,随着宽高比的逐渐增大,电磁波的相速不断增加,慢波系统的色散逐渐变强,而频带逐渐增大。同时,慢波结构的互作用阻抗在低频段逐渐减小,而中高频段的互作用阻抗随着宽高比的增大而增大。因此,需要综合考虑功率和带宽的因素,选择合适宽高比的慢波结构。

    • 为体现新结构的特点,对半矩形环螺旋线慢波结构和半圆环螺旋线慢波结构的高频特性进行了比较,其中两种慢波结构的横截面周长(1.22 mm)、纵向周期(0.20 mm)以及金属线的宽度(0.06 mm)和厚度(0.03 mm)等参数均设置为相同,利用高频仿真软件计算得到了其高频特性,如图7所示。可以看出,在同等参数条件下,半矩形环螺旋线慢波结构相比较半圆环螺旋线慢波结构具有更高的相速度以及更宽的工作频带。同时,半矩形环螺旋线慢波结构在几乎整个工作频段内具有显著更高的互作用阻抗,这预示采用半矩形环螺旋线慢波结构的行波管将具有更高的输出功率和增益。由于新结构与微细加工技术相兼容,有可控制的宽高比方便与带状电子束发生互作用,因此在宽带小型化高功率行波管领域具有很大的应用价值。

      图  7  半矩形环螺旋线和相同结构参数的半圆环螺旋线高频特性对比

      Figure 7.  Comparison of high frequency characteristics between the half circular ring helix slow wave structure and the half rectangular ring helix slow wave structure

    • 构建了工作于V波段四十个周期长度的半矩形环螺旋线慢波结构。在仿真计算中将慢波结构和输入输出匹配器的材料设置为钼[11],同时钼表面镀铜以减小损耗。考虑到表面粗糙度的影响,铜的电导率设置为3.0×107 S/m[12]。采用同轴线设计了渐变式输入输出匹配装置,其中同轴线内导体的尺寸由半矩形环螺旋线的大小逐渐渐变为正常同轴线的半径,基于CST的微波工作室的仿真结果如图8所示。从图中可以看出,半矩形环螺旋线慢波结构具有良好的传输特性,在55.9~64.8 GHz频率范围内,S11均低于−20 dB,而S21大于−1.55 dB,每周期传输损耗低于0.039 dB。

      图  8  半矩形环螺旋线慢波结构的S参数

      Figure 8.  S parameters of half rectangular ring helix slow-wave structure

    • 基于数值计算方法,对新型带状注半矩形环螺旋线慢波结构的高频特性进行深入研究。结果表明: 通过调整半矩形环螺旋线慢波结构的参数可以获得理想的高频特性。半矩形环螺旋线慢波结构保持了半圆环螺旋线慢波结构平坦色散的优点,却有明显更大的互作用阻抗值,可以进一步提升行波管的输出功率。此外新结构还具有与微细加工技术MEMS 相兼容,方便与带状电子束互作用的优点,因此在小型化宽带行波管领域具有广阔的发展前景。

参考文献 (12)

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