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, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190378
摘要:
参考“天蝎-Ι”原型机，重新设计了1 MV X光机系统，根据技术指标可靠性要求，对Marx发生器、场畸变开关、脉冲传输线、脉冲形成线及二极管等进行了可靠性设计。针对新设计的1 MV X光机系统，对其可靠性进行了实验研究，包含1 MV X光机系统的时间抖动和出光剂量稳定性等，根据调试实验结果制定1 MV X光机系统操作规程，按照规程对1 MV X光机系统进行了可靠性考核，连续工作81发次，最大时间抖动为146 ns，剂量为0.75～1.40 R @1 m，满足总体技术指标要求，可靠度达到98%。
参考“天蝎-Ι”原型机，重新设计了1 MV X光机系统，根据技术指标可靠性要求，对Marx发生器、场畸变开关、脉冲传输线、脉冲形成线及二极管等进行了可靠性设计。针对新设计的1 MV X光机系统，对其可靠性进行了实验研究，包含1 MV X光机系统的时间抖动和出光剂量稳定性等，根据调试实验结果制定1 MV X光机系统操作规程，按照规程对1 MV X光机系统进行了可靠性考核，连续工作81发次，最大时间抖动为146 ns，剂量为0.75～1.40 R @1 m，满足总体技术指标要求，可靠度达到98%。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190380
摘要:
为揭示液体电介质击穿过程中形成的气体放电通道对液体电介质放电过程的影响，以针—板电极间隙变压器油为研究对象，基于等离子体流体力学模型，引入了液体电介质放电过程中气相放电通道对电离机制及自由电荷迁移率的影响，建立了用于模拟脉冲电压下液体电介质放电过程的两相流体模型，仿真研究了纳秒脉冲下针板电极流注放电的起始与发展过程。仿真结果表明：采用Heaviside方程可以在模型的不同区域同时实现气相物理过程和液相物理过程的模拟与计算。气相物理过程的引入导致流注尾部电场显著降低，流注头部电场进一步增强，使流注通道的发展速度要高于传统液相模型，有助于加深对纳秒脉冲下液体电介质中预击穿流注的起始、发展过程的认识和理解。
为揭示液体电介质击穿过程中形成的气体放电通道对液体电介质放电过程的影响，以针—板电极间隙变压器油为研究对象，基于等离子体流体力学模型，引入了液体电介质放电过程中气相放电通道对电离机制及自由电荷迁移率的影响，建立了用于模拟脉冲电压下液体电介质放电过程的两相流体模型，仿真研究了纳秒脉冲下针板电极流注放电的起始与发展过程。仿真结果表明：采用Heaviside方程可以在模型的不同区域同时实现气相物理过程和液相物理过程的模拟与计算。气相物理过程的引入导致流注尾部电场显著降低，流注头部电场进一步增强，使流注通道的发展速度要高于传统液相模型，有助于加深对纳秒脉冲下液体电介质中预击穿流注的起始、发展过程的认识和理解。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190328
摘要:
砷化镓光导开关（GaAs-PCSS）是具有快响应、高重频、低抖动、高功率容量的半导体光电导开关，多通道设计能够有效降低GaAs-PCSS非线性大电流导通时的损伤，提高开关寿命。为探究GaAs-PCSS多通道同步导通的必要条件，在基于固态脉冲形成线的实验平台上，通过特殊设计的夹具，将多枚GaAs-PCSS并联连接以作为脉冲形成电路的开关，以对各GaAs-PCSS施以不同的触发信号进行测试。实验结果证明：相同触发信号下，开关导通电流被成功地均分到4个GaAs-PCSS通道中；不同触发信号下，为获得较好的电流均分效果，各通道触发延迟时差须小于1 ns，触发能量差须小于20 μJ。设计了分体式、单体式两种结构的多通道GaAs-PCSS，其中基于刻蚀工艺的单体式20通道GaAs-PCSS在7000余次大电流工作后仅发生轻微损伤。
砷化镓光导开关（GaAs-PCSS）是具有快响应、高重频、低抖动、高功率容量的半导体光电导开关，多通道设计能够有效降低GaAs-PCSS非线性大电流导通时的损伤，提高开关寿命。为探究GaAs-PCSS多通道同步导通的必要条件，在基于固态脉冲形成线的实验平台上，通过特殊设计的夹具，将多枚GaAs-PCSS并联连接以作为脉冲形成电路的开关，以对各GaAs-PCSS施以不同的触发信号进行测试。实验结果证明：相同触发信号下，开关导通电流被成功地均分到4个GaAs-PCSS通道中；不同触发信号下，为获得较好的电流均分效果，各通道触发延迟时差须小于1 ns，触发能量差须小于20 μJ。设计了分体式、单体式两种结构的多通道GaAs-PCSS，其中基于刻蚀工艺的单体式20通道GaAs-PCSS在7000余次大电流工作后仅发生轻微损伤。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190094
摘要:
通过等离子体建模仿真及物理实验结合的方式验证了激光触发伪火花开关的可行性。分别使用波长266 nm和532 nm的激光，对激光触发伪火花开关的最低激光触发能量、阳极着火延迟时间和时间跳动三项参数进行测试。在非聚焦模式下，仅调整激光能量，测得开关在波长266 nm激光触发下，最低触发能量为15 mJ，该触发能量下，阳极着火延迟时间约为340 ns，时间跳动约为40 ns；在波长532 nm激光触发下，最低触发能量为83 mJ，该触发能量下，阳极着火延迟时间约为420 ns，时间跳动约为60 ns。在维持实验平台不变的情况下，仅对入射激光进行聚焦，测得波长266 nm激光触发下，最低触发能量为4 mJ，当触发能量8 mJ时，阳极着火延迟时间190 ns，开关时间跳动小于1 ns；波长532 nm激光触发下，最低触发能量为6 mJ，当激光触发能量为8 mJ时，阳极着火延迟时间240 ns，开关时间跳动小于1 ns。
通过等离子体建模仿真及物理实验结合的方式验证了激光触发伪火花开关的可行性。分别使用波长266 nm和532 nm的激光，对激光触发伪火花开关的最低激光触发能量、阳极着火延迟时间和时间跳动三项参数进行测试。在非聚焦模式下，仅调整激光能量，测得开关在波长266 nm激光触发下，最低触发能量为15 mJ，该触发能量下，阳极着火延迟时间约为340 ns，时间跳动约为40 ns；在波长532 nm激光触发下，最低触发能量为83 mJ，该触发能量下，阳极着火延迟时间约为420 ns，时间跳动约为60 ns。在维持实验平台不变的情况下，仅对入射激光进行聚焦，测得波长266 nm激光触发下，最低触发能量为4 mJ，当触发能量8 mJ时，阳极着火延迟时间190 ns，开关时间跳动小于1 ns；波长532 nm激光触发下，最低触发能量为6 mJ，当激光触发能量为8 mJ时，阳极着火延迟时间240 ns，开关时间跳动小于1 ns。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190331
摘要:
介绍了西北核技术研究院研制的4 MV脉冲X射线闪光照相装置（“剑光二号”）系统组成和实验结果。装置基于感应电压叠加器(IVA)驱动阳极杆箍缩二极管（RPD）技术，主要由前级脉冲功率源、感应电压叠加器和RPD等组成。前级脉冲功率源由两台3.2 MV低电感Marx发生器和四路同轴水介质线组成。每台Marx同时给两路脉冲形成线（特征阻抗6 Ω、电气长度30 ns）充电，充电峰值时间约370 ns。每路水介质线采用两级脉冲压缩，为感应腔馈入约1 MV/160 kA/60 ns电脉冲。电触发SF6气体开关、自击穿水开关分别用作主同步开关和脉冲陡化开关。感应电压叠加器采用四级1.5 MV感应腔串联，每级感应腔采用单点馈入结构。次级采用真空绝缘传输线实现电压叠加和功率传输，特征阻抗由30 Ω线性增大至120 Ω。采用4 MV电压下综合性能较优的RPD来产生强脉冲X射线。装置目前达到技术指标：输出电压4.3 MV、脉冲前沿(10%～90%) 21 ns、半高宽约70 ns、二极管电流85 kA，X射线半高宽约55 ns，整机延时（从Marx触发器输出到X射线产生）约749 ns，标准偏差约7 ns。当RPD阳极采用直径2 mm钨针时，正前方1 m处剂量约15.5 rad(LiF)，正向焦斑约1.4 mm。
介绍了西北核技术研究院研制的4 MV脉冲X射线闪光照相装置（“剑光二号”）系统组成和实验结果。装置基于感应电压叠加器(IVA)驱动阳极杆箍缩二极管（RPD）技术，主要由前级脉冲功率源、感应电压叠加器和RPD等组成。前级脉冲功率源由两台3.2 MV低电感Marx发生器和四路同轴水介质线组成。每台Marx同时给两路脉冲形成线（特征阻抗6 Ω、电气长度30 ns）充电，充电峰值时间约370 ns。每路水介质线采用两级脉冲压缩，为感应腔馈入约1 MV/160 kA/60 ns电脉冲。电触发SF6气体开关、自击穿水开关分别用作主同步开关和脉冲陡化开关。感应电压叠加器采用四级1.5 MV感应腔串联，每级感应腔采用单点馈入结构。次级采用真空绝缘传输线实现电压叠加和功率传输，特征阻抗由30 Ω线性增大至120 Ω。采用4 MV电压下综合性能较优的RPD来产生强脉冲X射线。装置目前达到技术指标：输出电压4.3 MV、脉冲前沿(10%～90%) 21 ns、半高宽约70 ns、二极管电流85 kA，X射线半高宽约55 ns，整机延时（从Marx触发器输出到X射线产生）约749 ns，标准偏差约7 ns。当RPD阳极采用直径2 mm钨针时，正前方1 m处剂量约15.5 rad(LiF)，正向焦斑约1.4 mm。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190297
摘要:
利用石墨烯二维材料极好的场发射能力和发射稳定性，提出了石墨烯阴极提高气体开关击穿稳定性的技术路线。采用化学气相沉积法和基底腐蚀转移法两种方法制备金属基底石墨烯薄膜阴极。利用扫描电子显微镜和拉曼光谱表征了石墨烯薄膜阴极质量，确认了石墨烯层数和均匀性。实验研究了两种石墨烯薄膜阴极气体开关，在微秒脉冲均匀电场作用下的击穿特性，获得了击穿电压幅值和分散性的变化规律。结果表明：当气体为0.6 MPa N2、电极间距为5 mm时，铜基底石墨烯薄膜阴极平均击穿电压为85.9 kV，相对标准差为3.2%；不锈钢基底石墨烯薄膜阴极平均击穿电压仅为59.8 kV，相对标准差为2.4%。当两种阴极击穿电压均为80 kV时，相对标准差比较，不锈钢基底仅为铜基底的44%。分析认为，不锈钢基底石墨烯薄膜质量优于铜基底，石墨烯薄膜导致阴极表面微观场增强因子更高，表面分布更均匀，在电场作用下场致发射产生均匀稳定的大量初始电子流，降低了气体开关击穿电压，有效提高了击穿稳定性。
利用石墨烯二维材料极好的场发射能力和发射稳定性，提出了石墨烯阴极提高气体开关击穿稳定性的技术路线。采用化学气相沉积法和基底腐蚀转移法两种方法制备金属基底石墨烯薄膜阴极。利用扫描电子显微镜和拉曼光谱表征了石墨烯薄膜阴极质量，确认了石墨烯层数和均匀性。实验研究了两种石墨烯薄膜阴极气体开关，在微秒脉冲均匀电场作用下的击穿特性，获得了击穿电压幅值和分散性的变化规律。结果表明：当气体为0.6 MPa N2、电极间距为5 mm时，铜基底石墨烯薄膜阴极平均击穿电压为85.9 kV，相对标准差为3.2%；不锈钢基底石墨烯薄膜阴极平均击穿电压仅为59.8 kV，相对标准差为2.4%。当两种阴极击穿电压均为80 kV时，相对标准差比较，不锈钢基底仅为铜基底的44%。分析认为，不锈钢基底石墨烯薄膜质量优于铜基底，石墨烯薄膜导致阴极表面微观场增强因子更高，表面分布更均匀，在电场作用下场致发射产生均匀稳定的大量初始电子流，降低了气体开关击穿电压，有效提高了击穿稳定性。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190330
摘要:
建立了“聚龙一号”驱动器4层绝缘堆和真空区电路模型。在4层绝缘堆入口处，采用预测−校正的计算方法处理4层绝缘堆的输入电流分配问题，避免了复杂的二维电路模拟，既保证了精度，又大大提高了计算效率。将此新模型加入FCM-PTS程序中，与零维负载内爆动力学程序耦合，得到了各层外磁绝缘传输线的电流波形模拟结果，并改善了负载电流峰值的模拟结果与实验结果的一致性。
建立了“聚龙一号”驱动器4层绝缘堆和真空区电路模型。在4层绝缘堆入口处，采用预测−校正的计算方法处理4层绝缘堆的输入电流分配问题，避免了复杂的二维电路模拟，既保证了精度，又大大提高了计算效率。将此新模型加入FCM-PTS程序中，与零维负载内爆动力学程序耦合，得到了各层外磁绝缘传输线的电流波形模拟结果，并改善了负载电流峰值的模拟结果与实验结果的一致性。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190280
摘要:
对脉冲工况下超导磁体失超保护系统的晶闸管阀组缓冲回路参数进行设计和优化。基于晶闸管反向恢复电流的指数衰减模型建立了晶闸管关断时刻的电流数学模型。通过测试实验获得关键参数之间的关系并结合晶闸管性能及系统要求在Matlab中建立晶闸管电流反向恢复模型。考虑关断时刻电流下降率、反向恢复电压峰值等性能指标要求及回路研制费用，提出了一种脉冲工况下晶闸管缓冲回路的参数设计及优化方法。在Matlab中搭建失超保护系统模型，对比优化前后缓冲回路对系统在晶闸管关断时刻电气性能的影响，仿真结果显示，相比于原参数，最优参数下，反向恢复电压峰值降低了11%，反向恢复电压变化率峰值降低了43%。同时，回路制造成本降低为原先的1/7。
对脉冲工况下超导磁体失超保护系统的晶闸管阀组缓冲回路参数进行设计和优化。基于晶闸管反向恢复电流的指数衰减模型建立了晶闸管关断时刻的电流数学模型。通过测试实验获得关键参数之间的关系并结合晶闸管性能及系统要求在Matlab中建立晶闸管电流反向恢复模型。考虑关断时刻电流下降率、反向恢复电压峰值等性能指标要求及回路研制费用，提出了一种脉冲工况下晶闸管缓冲回路的参数设计及优化方法。在Matlab中搭建失超保护系统模型，对比优化前后缓冲回路对系统在晶闸管关断时刻电气性能的影响，仿真结果显示，相比于原参数，最优参数下，反向恢复电压峰值降低了11%，反向恢复电压变化率峰值降低了43%。同时，回路制造成本降低为原先的1/7。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190326
摘要:
针对三电极气体火花开关工作时产生的强电磁辐射，首先对开关的导通电流及其电磁辐射进行了理论分析，利用CST电磁仿真软件对气体火花开关开展了静电场仿真研究，分析了开关短程导通时的击穿场强；其次对三电极气体火花开关的导通电流和远场辐射场强进行了实验测量，对实验结果进行分析和总结；最后采用电磁屏蔽方法对开关的强电磁辐射进行了有效抑制。研究结果可以为有关脉冲功率装置的电磁辐射及防护提供参考和借鉴。
针对三电极气体火花开关工作时产生的强电磁辐射，首先对开关的导通电流及其电磁辐射进行了理论分析，利用CST电磁仿真软件对气体火花开关开展了静电场仿真研究，分析了开关短程导通时的击穿场强；其次对三电极气体火花开关的导通电流和远场辐射场强进行了实验测量，对实验结果进行分析和总结；最后采用电磁屏蔽方法对开关的强电磁辐射进行了有效抑制。研究结果可以为有关脉冲功率装置的电磁辐射及防护提供参考和借鉴。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190300
摘要:
同步感应式线圈型电磁发射器主要采用脉冲电流对线圈直接供电，其实际工作过程中电枢和线圈会产生温升，这是当前制约线圈发射器向小型化、高速发展的一个主要因素。本文通过建立电磁线圈的温升模型，对于单次触发的情况，分别利用Comsol和自编程序Coilgun进行计算，并搭建相应的试验平台进行验证。采用直接耦合方式的Comsol计算结果最为准确，也能考虑材料参数随温度的变化。仿真得到电枢的温升大约为4.2 ℃，线圈最大温升为7.7 ℃。由于热电偶温度传感器的测量延迟性与采样频率的限制，电枢温度试验曲线未能测量到仿真曲线中出现的温度最大值点，可记录到整个试验过程中温度变化曲线，其变化形势以及最终稳定的温度与仿真的基本一致，误差最大为6.1%，说明了仿真的准确性。为后续进行多级线圈连续发射奠定基础。
同步感应式线圈型电磁发射器主要采用脉冲电流对线圈直接供电，其实际工作过程中电枢和线圈会产生温升，这是当前制约线圈发射器向小型化、高速发展的一个主要因素。本文通过建立电磁线圈的温升模型，对于单次触发的情况，分别利用Comsol和自编程序Coilgun进行计算，并搭建相应的试验平台进行验证。采用直接耦合方式的Comsol计算结果最为准确，也能考虑材料参数随温度的变化。仿真得到电枢的温升大约为4.2 ℃，线圈最大温升为7.7 ℃。由于热电偶温度传感器的测量延迟性与采样频率的限制，电枢温度试验曲线未能测量到仿真曲线中出现的温度最大值点，可记录到整个试验过程中温度变化曲线，其变化形势以及最终稳定的温度与仿真的基本一致，误差最大为6.1%，说明了仿真的准确性。为后续进行多级线圈连续发射奠定基础。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190304
摘要:
首先介绍了我国严峻的火灾形势，阐明现有气动和火箭发射灭火弹装置的研究现状，针对射程不足、火工品使用限制等问题，提出采用电磁线圈发射器发射灭火弹进行灭火，基于电流丝模型法设计了一种10级线圈发射器模型，以脉冲电容器作为初始能源，采用续流电路对线圈进行时序放电，可将7.2 kg抛体加速至最高速度171 m/s，出口速度154 m/s，发射效率达15%，分析表明现有电磁线圈发射器能够满足灭火弹的发射需要。提出一种智能化无人电磁弹射灭火弹消防系统，智能指挥控制系统利用无人机采集火场信息，制定灭火策略，指挥无人电磁发射灭火车发射灭火弹实现精准高效灭火，根据灭火效能评估结果调整灭火方案，直至完成灭火任务。
首先介绍了我国严峻的火灾形势，阐明现有气动和火箭发射灭火弹装置的研究现状，针对射程不足、火工品使用限制等问题，提出采用电磁线圈发射器发射灭火弹进行灭火，基于电流丝模型法设计了一种10级线圈发射器模型，以脉冲电容器作为初始能源，采用续流电路对线圈进行时序放电，可将7.2 kg抛体加速至最高速度171 m/s，出口速度154 m/s，发射效率达15%，分析表明现有电磁线圈发射器能够满足灭火弹的发射需要。提出一种智能化无人电磁弹射灭火弹消防系统，智能指挥控制系统利用无人机采集火场信息，制定灭火策略，指挥无人电磁发射灭火车发射灭火弹实现精准高效灭火，根据灭火效能评估结果调整灭火方案，直至完成灭火任务。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190332
摘要:
分布储能式电磁轨道炮在长导轨发射中具备高发射效率优势，为实现分布储能式电磁轨道炮的恒流特点，建立可供发射器参数、结构设计参考的仿真模型尤为重要。针对口径为60 mm×80 mm的矩形轨道炮，根据电流波形的平稳性要求，沿导轨方向设置电流馈入点，诊断电枢位置并分时序触发各馈入点电源，以测试分布储能式电磁轨道炮的工作性能。在COMSOL三维磁场中建立矩形导轨-电枢模型，基于电流和磁场的多物理场耦合有限元分析得到磁场和电流的分布，并利用电磁场仿真结果实现电流趋肤效应下轨道电阻梯度计算。基于MATLAB SIMULINK平台对电容储能型脉冲功率电源模块建立电气电路；分析分布储能式电磁轨道炮非线性时变的动态特性并建立轨道及电枢阻抗模型，计算正向电磁力、滑动摩擦力构造电枢的运动方程，并使用信号电路建立电枢-导轨模块，通过Simulink测量模块连接两个隔离的网络，仿真计算得到导轨电流及电枢的出膛速度。设计了总储能为4.16 MJ的分布式储能轨道炮，结果显示，电容预充电压为10.8 kV时，导轨长为3 m的分布式电磁轨道炮可将1 kg的弹丸加速至1.4 km/s，与炮尾集中式电磁轨道炮相比，系统发射效率可提升约3%。
分布储能式电磁轨道炮在长导轨发射中具备高发射效率优势，为实现分布储能式电磁轨道炮的恒流特点，建立可供发射器参数、结构设计参考的仿真模型尤为重要。针对口径为60 mm×80 mm的矩形轨道炮，根据电流波形的平稳性要求，沿导轨方向设置电流馈入点，诊断电枢位置并分时序触发各馈入点电源，以测试分布储能式电磁轨道炮的工作性能。在COMSOL三维磁场中建立矩形导轨-电枢模型，基于电流和磁场的多物理场耦合有限元分析得到磁场和电流的分布，并利用电磁场仿真结果实现电流趋肤效应下轨道电阻梯度计算。基于MATLAB SIMULINK平台对电容储能型脉冲功率电源模块建立电气电路；分析分布储能式电磁轨道炮非线性时变的动态特性并建立轨道及电枢阻抗模型，计算正向电磁力、滑动摩擦力构造电枢的运动方程，并使用信号电路建立电枢-导轨模块，通过Simulink测量模块连接两个隔离的网络，仿真计算得到导轨电流及电枢的出膛速度。设计了总储能为4.16 MJ的分布式储能轨道炮，结果显示，电容预充电压为10.8 kV时，导轨长为3 m的分布式电磁轨道炮可将1 kg的弹丸加速至1.4 km/s，与炮尾集中式电磁轨道炮相比，系统发射效率可提升约3%。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190327
摘要:
设计了一台基于分数比可饱和脉冲变压器的全固态脉冲驱动源，其核心部件为分数比可饱和脉冲变压器，用来实现固态磁开关、脉冲调制、电压升压等功能，再借助Marx技术、磁开关技术和反谐振网络调制技术建立全固态脉冲驱动源，初步实验结果表明当直流电源提供100 V的充电电压时，该全固态脉冲驱动源可输出14.4 kV左右的准方波信号，脉宽约194 ns，验证了该技术方案实现输出百纳秒准方波信号的可行性，为建立百MW长脉冲信号输出的全固态脉冲驱动源模块提供了设计思路。
设计了一台基于分数比可饱和脉冲变压器的全固态脉冲驱动源，其核心部件为分数比可饱和脉冲变压器，用来实现固态磁开关、脉冲调制、电压升压等功能，再借助Marx技术、磁开关技术和反谐振网络调制技术建立全固态脉冲驱动源，初步实验结果表明当直流电源提供100 V的充电电压时，该全固态脉冲驱动源可输出14.4 kV左右的准方波信号，脉宽约194 ns，验证了该技术方案实现输出百纳秒准方波信号的可行性，为建立百MW长脉冲信号输出的全固态脉冲驱动源模块提供了设计思路。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190298
摘要:
介绍了快速关断半导体开关（DSRD）的工作原理，研究了开关内部的物理过程，分析了系统参数对开关输出特性的影响，研究发现：基区材料的击穿阈值越高、载流子饱和漂移速度越大输出电压上升速率越快；基区高的电场击穿阈值或低的掺杂浓度会增加器件关断时间和最大工作电压；考虑各参数的影响，基于高击穿阈值的DSRD是实现快脉冲输出的理想器件；缩短正向泵浦时间可有效抑制预脉冲，当正向泵浦时间小于200 ns时，输出脉冲波形基本不变；为了获得理想的脉冲前沿，反向电流应在达到峰值时完成对注入电荷的抽取。设计了单前级开关的DSRD泵浦电路，研制了基于DSRD的快脉冲产生系统，输出脉冲前沿约4 ns，电压约8 kV，电压上升速率约2 kV/ns，满足FID开关器件对触发电压的要求。
介绍了快速关断半导体开关（DSRD）的工作原理，研究了开关内部的物理过程，分析了系统参数对开关输出特性的影响，研究发现：基区材料的击穿阈值越高、载流子饱和漂移速度越大输出电压上升速率越快；基区高的电场击穿阈值或低的掺杂浓度会增加器件关断时间和最大工作电压；考虑各参数的影响，基于高击穿阈值的DSRD是实现快脉冲输出的理想器件；缩短正向泵浦时间可有效抑制预脉冲，当正向泵浦时间小于200 ns时，输出脉冲波形基本不变；为了获得理想的脉冲前沿，反向电流应在达到峰值时完成对注入电荷的抽取。设计了单前级开关的DSRD泵浦电路，研制了基于DSRD的快脉冲产生系统，输出脉冲前沿约4 ns，电压约8 kV，电压上升速率约2 kV/ns，满足FID开关器件对触发电压的要求。
, 最新更新时间 , doi: 10.11884/HPLPB202032.190294
摘要:
多绕组干式整流变压器作为托卡马克装置加热系统中高压电源的一个重要设备，其性能优良与否直接关系到高压电源的输出品质。开展变压器的功率损耗与散热分析研究，减少变压器因温度上升造成的性能影响，对保证变压器的良好工作状态是十分重要的。通过MATLAB对干空气下的比热容、传热系数等热物理性质与温度的关系进行拟合分析，得到相关的关系方程，对变压器的对流传热与热辐射进行分析计算，得到仅在空气自然对流和热辐射的情况下，不能使变压器的温度控制在满足性能的温度范围之内。在强迫空气对流的情况下，实现了变压器良好的散热。进一步利用ANSYS对变压器的温度场分布进行分析，利用温度场的分布趋势图观察强迫风冷相对于自然冷却的优点，强迫风冷降低了整体的温度，使热量更快地散发到周围大气中，减少了变压器受高温的危害。
多绕组干式整流变压器作为托卡马克装置加热系统中高压电源的一个重要设备，其性能优良与否直接关系到高压电源的输出品质。开展变压器的功率损耗与散热分析研究，减少变压器因温度上升造成的性能影响，对保证变压器的良好工作状态是十分重要的。通过MATLAB对干空气下的比热容、传热系数等热物理性质与温度的关系进行拟合分析，得到相关的关系方程，对变压器的对流传热与热辐射进行分析计算，得到仅在空气自然对流和热辐射的情况下，不能使变压器的温度控制在满足性能的温度范围之内。在强迫空气对流的情况下，实现了变压器良好的散热。进一步利用ANSYS对变压器的温度场分布进行分析，利用温度场的分布趋势图观察强迫风冷相对于自然冷却的优点，强迫风冷降低了整体的温度，使热量更快地散发到周围大气中，减少了变压器受高温的危害。
